ЛОГИСТИЧЕСКАЯ ТАБЛИЦА —

В таблице приводится основная, ориентировочная информация о загрузке авиационного топлива: масса и объем авиационного топлива, в зависимости от типа упаковки: бочки, ISO-танки, автоцистерны при заданной плотности.

0,715  — плотность авиационного топливасогласно Международной ассоциации по стандартизации [кг/дм3]

УПАКОВКА		КОЛИЧЕСТВО БОЧЕК	ВЕС ТОПЛИВА	ОБЪЕМ
одиночная	мультипак	макс. [штук]	[кг]	[литр]	[галл.]	[галл.ВБ]
БОЧКА 140 кг	—	—	140	195,80	51,73	43,08
АВТОЦИСТЕРНА	—	—	25 000	34 965	9 237	7 692
ISO-ТАНК 20′	—	—	17 100	23 916	6 318	5 261
ISO-ТАНК 25′	—	—	21 600	30 210	7 981	6 646
—	КОНТЕЙНЕР 20′	80	11 200	15 664	4 138	3 446
—	КОНТЕЙНЕР 40′	160	22 400	31 329	8 276	6 892

 

* максимально допустимая нагрузка для 40′ контейнера может отличаться, в зависимости от назначения.
** максимальная чистая масса топлива в автоцистерне может изменяться, в зависимости от типа и места доставки.

Дополнительная информация:

— за расчетную единицу в коммерческой операции берется 1 кг продаваемого продукта.

– 1 кг авиационного бензина приэталонной плотности 0,715 кг/м3 при температуре 15°C составляет около 1,4 литров.
– плотность топлива определяется при температуре 15°C на основании налогового законодательства (акцизный сбор)
– бочка емкостью 216 литров (около 140 кг) заполняется на приблизительно 90 процентов от его емкости из-за давления паров (положения Европейского соглашения о перевозке опасных грузов)

Из-за специфичности проведения работ, в случае экспортных отгрузок, последние отгрузки проводятся до 13:30.
После этого времени погрузка для экспортных поставок, таможенная очистка будут производиться на следующий день сотрудником таможенной службы.

КАЛЬКУЛЯТОР ЕДИНИЦ

0,715  — средняя плотность бензина [кг/дм³] при температуре 15 °C

Килограмм [кг]	Литр[л]	ГаллонСША[галл. ]	ГаллонВБ[галл. ВБ]
1,00	1,40	0,37	0,31
0,72	1,00	0,26	0,22
2,71	3,79	1,00	0,83
3,25	4,55	1,20	1,00

Методика оценочного расчета удельного расхода топлива двухконтурного турбореактивного двигателя | Кузнецов

Определение предельно достижимого уровня технического совершенства для дви­гателя с выбранной конструктивной схемой на начальном этапе проектирования позволяет заранее оценить его конкурентоспособность по сравнению с аналогами.

Для оценки уровня технического совершенства силовой установ­ки летательного аппарата (ЛА) используются два параметра: удельный расход топлива C_R и удельный вес двигателя γ_дв [1]. Определение удельных параметров проектируемого двигате­ля начинается с термодинамического расчета «исходного» режима работы. При этом КПД основных узлов и уровень потерь по газовоз­душному тракту двигателя задаются из пред­шествующего опыта проектирования (данные аналогов или предшествующих модификаций) или определяются в ходе отдельных расче­тов компрессора, турбины и камеры сгора­ния. Прямая аналитическая взаимосвязь па­раметров термодинамического цикла и КПД основных узлов для конкретного двигателя невозможна. Поэтому процесс выбора термо­динамических параметров, таких как температура газа в камере сгорания Т

г*, суммарнаястепень сжатия π_Σ*, степень двухконтурности y и последующий анализ зависимостей C_R = f(Т_г*, π_Σ*, y,…), выполняется при постоянных значениях потерь и КПД узлов.

При определении предельно возможного технического уровня двигателя связь между параметрами Т_г*, π_Σ*, y и максимально возможным КПД узлов может быть установлена.
Основой метода является использование зависимостей максимально возможного политропного КПД ступени компрессора или турбины  от величины нагрузки на ступень, предварительно полученных на основе стати­стических данных. Далее выполняется расчет адиабатического КПД всего компрессора η_к* или турбины η_т* с использованием параметров термодинамического цикла. Подробно метод расчета максимально возможного КПД основ­ных узлов двигателя изложен в [2].

Для рассматриваемой методики расчета установлены следующие допущения и огра­ничения:

• процесс в двигателе рассматривается как термодинамически равновесный и адиа­батический;
• приняты постоянные гидравлические потери по газовоздушному тракту;
• принято равномерное распределение нагрузки (напорности) между ступенями ком­прессора;
• область применения методики огра­ничивается малоразмерными ТРДД, которые устанавливаются в основном на беспилотные летательные аппараты.

Исходными данными для определения максимально возможного η_к* осевого ком­прессора являются следующие параметры: приведенный расход воздуха G_{ВПР 0}, пол­ная температура на входе в компрессор Т_вх, а также степень повышения полного давле­ния в компрессоре π_к* и выбранное количе­ство ступеней компрессора z. В начале рас­чета определяется величина нагрузки на одну ступень Δi*

ст0 и степень повышения давления в ступени π*_ст0 в первом приближении с ис­пользованием равенств:

где Δi_к*_ад, ккал/кг — адиабатическое измене­ние энтальпии за компрессором, определяе­мое с помощью термодинамических функций по величинам π_к* и Т_вх*; Δi_ад* _ст, кДж/кг — адиа­батическое изменение энтальпии ступени. За­висимость для максимально возможного КПД осевой ступени компрессора от измене­ния энтальпии Δi_ст* представлена на рисунке 1.

Для каждой ступени компрессора с по­рядковым номером s может быть определена напорность Δi_ст*(s) и максимальный политропный КПД  (s):

Здесь k_α — поправка на потери напорно- сти в ступенях, а k_н(s) — коэффициент, опреде­ляющий изменение напорности по ступеням.

Для малоразмерных ТРДД число осевых сту­пеней в компрессоре обычно не более 2. В этом случае, в отличие от многоступенчатых ком­прессоров с заданным распределением напор- ности, можно принять k_н(1) = k_н(2) = 1.

Политропный КПД с учетом поправки на размерность ступени определяется урав­нениями:

где G_ВПР(s), кг/с — приведенный расход воздуха на входе в ступень s, Δη_пол* — поправка на полит- ропный КПД, определяемая по графической зависимости, представленной на рисунке 2. Графические зависимости для  и Δη_пол* представленные на рисунках 1 и 2, получены путем обработки статистических эксперимен­тальных данных по осевым и центробежным ступеням компрессоров на основе данных, за­имствованных из [1, 3, 4].

Адиабатический КПД ступени

Параметры воздуха на выходе из ступени:

где i*_вх(s), S*_вх(s) — энтальпия и энтропия возду­ха на входе в ступень; Δi

ст*_ад(s) — адиабатиче­ский напор ступени; i_ст*_ад(s), T*_ст*_ад(s), S*_ст*_ад(s) — энтальпия, температура и энтропия воздуха на выходе из ступени, рассчитанные с помо­щью термодинамических функций.

Общие параметры осевого компрессора определяются по соотношениям:

Совместное решение уравнений (1)-(11) позволяет определить адиабатический КПД, напорность каждой ступени компрессора и об­щий КПД компрессора.

Аналогичным образом, на основе при­веденных выше зависимостей, может быть составлена методика расчета для компрессо­ра, состоящего из нескольких центробежных или диагональных ступеней. В большинстве современных малоразмерных ТРДД приме­няется одиночная центробежная ступень. Для центробежной ступени следует исполь­зовать зависимость , представ­ленную на рисунке 1. Дополнительными исходными данными для расчета являются приведенный расход воздуха G

в прц и температура торможения Т_вх* на входе в ступень. Для одноступенчатого центробежного ком­прессора G_{в прц} = G_{в прц0}, Т_вх * — задано. Для за­мыкающей ступени осецентробежного ком­прессора G_{в прц} = G_{в пр}(z), Т_вх*= Т_ст*(z). При этом расчет адиабатического КПД ступени суще­ственно упрощается:

Изменение энтальпии и параметры воз­духа на выходе из центробежной ступени:

где i*_вх, S*_вх — энтальпия и энтропия воздуха на входе в ступень, определяемые по Т_вх*; Δi_ц*_ад — адиабатический напор ступени; i_{ц ад}, T_ц*_ад, S_ц*_ад — энтальпия, температура и энтропия воздуха на выходе из центробежной ступени.

Для одноступенчатого центробежного компрессора параметры ступени одновремен­но являются параметрами компрессора. Общие параметры осецентробежного компрессора определяются с учетом параметров осевой части:

Методика определения максимально воз­можного адиабатического КПД для турбины компрессора составлена с учетом отбора воз­духа на охлаждение соплового аппарата (СА) и рабочего колеса (РК) для одной или несколь­ких ступеней. В качестве исходных данных используются следующие параметры из рас­чета исходного режима: изменение энталь­пии в компрессоре Δi_к*, приведенный расход воздуха G_{в пр0}, температура торможения Т*_г и полное давление Р_г* газа на входе в турбину, энтальпия воздуха за компрессором i_к*, отно­сительный расход топлива в камере сгорания q_т кс = G_т / (3600 · G_{в кс}). Зависимости для опре­деления механического КПД η_mK = f(G_{в пр0}) на валу турбины компрессора с учетом при­вода агрегатов и зависимость для определе­ния относительной величины отбора воздуха Δ _{охл ст}(s) = f (Т_вх*) на охлаждение одной ступе­ни турбины приведены в [2]. Относительный отбор воздуха на охлаждение диска корпуса и дисков турбины Δ _охл к = 0,005…0,01.

Коэффициенты расхода воздуха и газа на входе в турбину компрессора:

Величины μ_в, μ_г, Δ _охл Σ в начале расчета задаются в первом приближении.

Для определения изменения энтальпии газа в турбине компрессора Δi*_тк и в отдельной ступени Δi*_ст при заданном числе ступеней z (в соответствии с вариантом схемы на рис. 5) используются соотношения:

В сечениях за CA и РК турбины для каж­дой ступени s выполняется пересчет коэффици­ентов расхода с использованием соотношений:

Здесь j — 1 обозначает сечение на вхо­де в CA или РК; j — сечение на выходе из CA или РК; ψ_са, ψ_ρκ — долевой коэффициент от­носительного расхода воздуха, расходуемого на охлаждение соответственно CA и РК.

Термодинамические параметры на выхо­де из CA определяются с помощью термоди­намических функций:

где i_вх*'(s), Т_вх*'(s), S_вх*'(s) — соответственно эн­тальпия, полная температура и энтропия газа за CA, т.е. на входе в РК; а c_p, R_r, к_г — соот­ветственно теплоемкость, газовая постоянная и показатель адиабаты этого же газа.

Политропный КПД ступени η*_пол(s) опре­деляется с использованием зависимостей:

Δη*_пол = f(А_ст), если А_ст ≤ 40, Δη*_пол = 0, если А_ст > 40.

Здесь η*^max_пол — максимально возмож­ный политропный КПД, определяемый по зависимости, представленной на рисун­ке 3, Δη*_пол — поправка на политропный КПД ступени в зависимости от величины пропуск­ной способности А_ст, определяемая по зависи­мости на рисунке 4, P*_вх(S) — полное давление газа на входе в рабочее колесо ступени. Зависи­мости для η*^max_пол получены при обработке стати­стических данных, взятых из [3]. Зависимость для η*_пол заимствована из работы [4].

 

Рис. 3. Максимально возможный политропный КПД ступени турбины компрессора

 

 

Рис. 4. Поправка на политропный КПД ступени турбины

 

Aдиабатические параметры за РК и адиа­батический КПД ступени η*_ад(s) определяются с использованием уравнений:

где i*_{ст ад}(s), T*_{ст ад}(s), S*_{ст ад}(s) — соответственно адиабатическая энтальпия, полная температу­ра и энтропия газа на входе из РК, определя­емые с помощью термодинамических функ­ций; Δi*_{ст ад}(s) — адиабатический перепад на РК ступени; π*_ст (s) — степень понижения полного давления в РК.

Энтальпия газа на выходе из ступени определяется по теплоперепаду в РК и величи­не расхода охлаждающего воздуха

где i*_ст (s)- энтальпия газа на выходе из РК.

Рис. 5. Охемы ТРДД: а) первая конструктивная схема, б) вторая конструктивная схема 1 — вентилятор (вар. а), двухступенчатый вентилятор (вар. б), 2 — осевая ступень компрессо­ра ВД (вар. а), двухступенчатая подпорная осевая ступень (вар. б), 3 — центробежная ступень компрессора ВД, 4 — камера сгорания, 5 — турбина ВД, 6 — турбина НД (вар. а), двухступен­чатая турбина НД (вар. б), 7 — сопло второго контура, 8 — сопло первого контура, CA — сече­ние на выходе из соплового аппарата, РК — сечение на выходе из рабочего колеса

Полная температура и давление газа на выходе из ступени турбины:

T_ст*(s) = f (q_т(j), i_ст*(s), P_ст*(s) = P_вх*(s) / π_ст*(s) .      (32)

Поскольку для многоступенчатой тур­бины имеют место равенства i*_вх (s + 1) = i_ст*(s) и P_вх*(s + 1) = P_ст*(s), приведенные выше урав­нения позволяют выполнить расчет основных параметров для каждой из z ступеней турбины при их совместном решении.

Далее определяются общие параметры турбины компрессора — степень понижения полного давления в турбине π*_тк и адиабатиче­ский КПД η*_тк:

Турбина низкого давления, связанная вентилятором, рассчитывается аналогичным образом, при этом для определения величин η*^max_пол и Δη*_пол используются зависимости на ри­сунках 3, 4. В случае если температура на вхо­де в турбину или ступень T*_вх(s) < 1200 К, при­нимается Δ_охлс(s) = 0.

Предложенные процедуры расчета адиа­батического КПД компрессора и турбины ис­пользуются в данном случае как составные части термодинамического расчета исходно­го режима двигателя, выполненные в виде отдельных подпрограмм.

Остальные параметры, характеризующие потери по газовоздушному тракту и полноту сгорания топлива в камере, имеют, как прави­ло, узкие интервалы возможных значений. Их количество и численные значения определяют­ся типом двигателя (ТРД, ТРДД и др.), могут быть заимствованы из [5, 7]. При определе­нии предельно достижимого уровня техниче­ского совершенства двигателя с минимально возможным C_R параметры, характеризующие потери по газовоздушному тракту, могут быть заданы в виде постоянных величин. Методи­ка термодинамического расчета исходного ре­жима является общеизвестной, поэтому она исключается из рассмотрения. Для расчета термодинамических функций воздуха и газа в диапазоне температур от минус 50 до 1500 °С используются данные [6], для температур свы­ше 1500 °С — аппроксимирующие зависимости по стандарту NASA sp-273.

Для апробации разработанной методики были выполнены расчеты минимально воз­можных C_R применительно к малоразмерным ТРДД. Расчеты выполнены для стандартных атмосферных условий на входе в двигатель Н = 0, М = 0, T_H = 288,15 К. Диапазон варьи­руемых основных параметров термодинами­ческого цикла выбран исходя из статистических данных для ТРДД производства Teledyne CAE, Williams International [8]: π_Σ* = 10-13,8, Т_г* = 1150-1400 К, у = 1. Во всех случаях при­веденный расход воздуха через первый контур был задан равным С_{ВПР 0} = 2,5 кг/с. Исходя из постановки задачи, вместо значений тяги двигателя для всех вариантов рассчитана ве­личина усредненной удельной тяги двигателя I = (R_уд1 + R_уд2 · y)/ (1 + У), где R_уд1 R_уд2 — удель­ная тяга сопел первого и второго контура со­ответственно.

Результаты вариативных расчетов исход­ного режима ТРДД с максимально возможны­ми КПД узлов представлены на рисунках 6, 7. На рисунке 6 представлены расчетные зави­симости C_R = (Т_г*, π_Σ*, I) для первой конструк­тивной схемы ТРДД с одноступенчатым вен­тилятором, компрессором высокого давления (ВД), состоящим из осевой и центробежной ступени, кольцевой прямоточной камерой сгорания, одноступенчатой турбиной высо­кого и низкого давления (НД). Первая схема представлена на рисунке 5 а. Нанесенные ли­нии представляют собой результаты расче­тов множества вариантов исходного режима ТРДД при выбранных постоянных величи­нах термодинамического цикла Т_г* = const или π_Σ* = const. Каждая точка диаграммы представляет собой минимально возможное значение C_r, достижимое при заданных T_г* , π_Σ*, у и внешних условиях.

 

 

Аналогичные зависимости по C_R пред­ставлены на рисунке 7 для второй схемы ТРДД с двухступенчатым вентилятором, двумя под­порными ступенями каскада НД, компрессо­ром ВД, состоящим из центробежной ступени, кольцевой прямоточной камерой сгорания, од­ноступенчатой турбиной ВД и двухступенча­той турбиной НД. Вторая схема представлена на рисунке 5б. Дополнительно на рисунке 7 на­несены данные по двигателям семейства мало­размерных ТРДД WR-19 компании Williams In­ternational и расчетные данные этих двигателей, полученные при тех же параметрах термодина­мического цикла с максимально возможными величинами КПД ступеней компрессоров и тур­бин (точки отмечены одинаковыми маркерами). Анализ представленных данных показывает возможность снижения C_R для данных двига­телей на 7-10 % при увеличении политропного КПД составляющих ступеней до максималь­но возможного современного уровня (данные на рис. 1, 3). Необходимо учесть, что линия совместной работы в поле характеристик ком­прессора, с учетом обеспечения достаточного уровня запасов газодинамической устойчиво­сти, может быть смещена в область, где КПД на 1-2 % ниже линии максимальных значений. Поэтому максимальный потенциал снижения C_r для окончательно спроектированного и изго­товленного двигателя в данном случае следует уменьшить до 5-8 %.

Из опыта проектирования известно, что при модернизации существующего дви­гателя без существенных изменений газовоз­душного тракта технические риски успешного завершения ОКР считаются минимальными. Однако заказчик может поставить перед раз­работчиком ТРДД задачу снизить удельный расход топлива на величину δC_R > 7-10 % с условием сохранения параметров термоди-намического цикла y, T_г*, π*_Σ и неизменны­ми габаритно-массовыми характеристиками. В рассмотренном случае задача будет практи­чески не выполнимой, так как существующие методы проектирования и технологические возможности производства не позволят до­стичь требуемого уровня политропного КПД компрессора и турбины. Потребуются дли­тельные НИР по улучшению характеристик основных узлов двигателя. Таким образом, результаты расчета по данной методике мо­гут быть важным дополнительным критерием оценки задаваемых в ТЗ требований по эконо­мичности ТРДД при выполнении поисковых НИР для перспективных ЛА.

Методика может также использоваться для сравнения ТРДД различных схем и с раз­личными параметрами термодинамического цикла. Зависимости, показанные на рисунках 6 и 7, могут быть представлены в виде области с ограничивающими линиями для фиксирован­ного диапазона значений T_г*, π*_Σ. В этом случае наложение двух таких областей, полученных для ТРДД первой и второй схемы с одинаковы­ми диапазонами значений T_г*, π*_Σ, у, позволяет наглядно их сопоставить по минимально дости­жимым значениям C_r, как показано на рисунке 8.

Может быть выполнен также количе­ственный анализ. Например переход от первой ко второй схеме ТРДД (см. рис. 8) при одина­ковых значениях Т_г* = 1300 К, π_Σ* = 12,25, у = 1 позволяет снизить удельный расход топлива на величину δC_R = -1,2 % с одновременным увеличением суммарного удельного импульса δΐ = 1,0 %. Снижение C_r связано в основном с увеличением КПД турбины НД при переходе от одноступенчатой к двухступенчатой схеме.

Другим примером может быть сравнение ТРДД одной схемы (первая схема), но с раз­личной степенью двухконтурности у, пред­ставленное на рисунке 9. Увеличение степе­ни двухконтурности на 35 % при одинаковых значениях Т_г* = 1300 К, π_Σ* = 12,25 позволяет снизить минимально достижимый уровень удельного расхода топлива на величину δC_R = -6,8 %. Однако данное снижение величины C_r сопровождается значительным снижением суммарного удельного импульса δI = -8,6 %.

Такое изменение оправдано в случае оптимиза­ции двигателя на крейсерский режим работы при снижении числа М полета. Примером ис­пользования ТРДД с увеличенной степенью двухконтурности можно считать JT15D-5C с у = 2 производства Pratt&Whitney, устанавли­ваемый на БПЛA “Barracuda” и X-47A. В обо­их случаях можно заранее оценить, насколько потенциал снижения δC_r оправдывает затраты, необходимые на проведение ОКР по разра­ботке двигателя новой конструктивной схемы.

Преимуществом разработанной методи­ки, в сравнении с традиционным термодинами­ческим расчетом исходного режима, является возможность выполнять расчет минимально достижимых значений C_r двигателя с учетом взаимосвязи между изменением основных па­раметров термодинамического цикла π*_Σ и T*_г , изменением КПД узлов и величины отбирае­мого на охлаждение воздуха. Методика позво­ляет выполнить оценку имеющегося потенциа­ла улучшения экономичности существующего ТРДД, ограниченного достигнутыми техни­ческими характеристиками основных узлов. Для двигателя новой конструктивной схемы на начальном этапе проектирования можно вы­явить наличие или отсутствие преимущества по величине минимально возможного удельно­го расхода топлива с двигателями-аналогами в ожидаемых условиях эксплуатации.

Что означает «удельный вес» для топлива?

Содержание

• Как измеряется плотность бензина?
• Почему полезно знать удельный вес?
• Учитывать консистенцию газа насоса

Как измеряется плотность бензина?

Удельный вес – это разница плотности одного вещества и плотности другого вещества, используемого в качестве эталона. Вода является эталоном для жидкостей и твердых тел, а водород или «воздух» — для газов.

Чтобы найти удельный вес жидкости, мы разделим плотность (вес) жидкости на плотность воды. Таким образом, вес одного галлона топлива будет разделен на вес одного галлона воды (8,325 фунта)

Возьмем стандартный бензин, который весит (примерно) 6 фунтов на галлон.

Итак, мы делим шесть на 8,325, что дает нам удельный вес 0,7207 (6 ÷ 8,325 = 0,7207).

Итак, когда вы сравниваете плотность бензина между двумя видами топлива, одним из которых является 0,720, а другим — 0,730, топливо с меньшим номером легче.

Почему полезно знать удельный вес?

Плотность бензина влияет на дозирование топлива, в первую очередь для карбюраторных двигателей. Тяжелое топливо означает плотное топливо. В результате использования густого топлива без регулировки поплавок карбюратора сядет выше, чем положено. Если поплавок карбюратора находится слишком высоко, поплавковая игла закроется слишком рано, и уровень топлива будет слишком низким. Поэтому, если вы меняете топливо, соответствующим образом отрегулируйте карбюратор. (Не только поплавки, а все целиком).

Удельный вес является хорошим индикатором содержимого

Для большинства видов гоночного топлива более низкий удельный вес (более легкое) топливо означает высокую скорость горения. А с другой стороны, более тяжелое топливо будет гореть медленнее. Хотя это происходит не каждый раз, это хорошее эмпирическое правило, учитывая, что легкие углеводороды сгорают быстрее, чем более тяжелые.

Знание того, с какой скоростью сгорает ваше топливо, определит, какое опережение искры требуется для достижения максимальной мощности.

Итак, когда вы настраиваете карбюратор на использование удельный вес топлива, вам нужно будет изменить время, чтобы соответствовать этой плотности бензина , чтобы получить максимальную отдачу от вашей сборки.

Связанный: Спирт летуч, но повышает ли он октановое число? Нет… Не…

Учитывайте консистенцию нагнетаемого газа

При использовании нагнетаемого газа также необходимо учитывать факторы карбюратора и синхронизации. Насосный газ имеет удельный вес от 0,720 до 0,770.

Помните, мы говорили об удельном весе, отражающем состав топлива? Состав насосного газа зависит от октанового числа, региона, сезона и марки. Непостоянное качество топлива — вот почему настройка двигателя на насосном газе может быть сложной, и вы не можете полностью раскрыть потенциал сборки. Если вы оптимизируете свой двигатель на высококачественном гоночном газе, а затем используете насосный газ, вы подвергаетесь высокому риску отказа двигателя.

Это как положить кетчуп в первоклассную портьеру.

Если у вас есть какие-либо вопросы или что-то добавить, пожалуйста, оставьте их в комментариях или на нашей странице в FaceBook!

Топливные советы: что такое удельный вес? | Артикул

Дэвид С. Уолленс
28 декабря 2020 г. | Суноко, Топливные советы | Опубликовано в Новости и заметки | Никогда не пропустите статью

Топливо может различаться по множеству различных свойств. Важнейшими факторами являются октановое число, содержание кислорода, содержание свинца и нечто, называемое удельным весом, которое измеряет отношение плотности вещества к эталону. Когда это вещество является жидкостью, эталоном является вода. Бензин весит меньше, чем вода, и большинство смесей имеют удельный вес где-то между 0,7 и 0,8. Вы можете не выбирать топливо по его удельному весу, но это число может многое рассказать.

Консистенция топлива:

Гоночное топливо можно назвать бутик-продуктом, поскольку оно производится в небольших количествах по очень жесткой рецептуре. «С насосным газом существует огромное разнообразие от партии к партии и от рафинера к рафинеру», — отмечает Закари Сантнер, технический специалист Sunoco Race Fuels. «С нашим топливом мы никогда не меняем рецепт».

Паспорт безопасности материала подтвердит этот факт. Удельный вес 260 GT Sunoco Race Fuels, например, составляет 0,734. Для насосного топлива часто предоставляется только диапазон, например, от 0,7 до 0,8.

Скорость горения:

При прочих равных условиях — такое же октановое число, содержание свинца и кислорода — более легкое топливо сгорает быстрее. Возьмите топливо Sunoco Standard и Supreme. Оба топлива представляют собой этилированные, бескислородные гоночные топлива с одинаковыми октановыми числами: 110 и 112 соответственно. Однако Supreme весит меньше, поэтому теоретически он должен гореть немного быстрее.

Дозирование топлива:

Удельный вес может влиять на уровень поплавка и, таким образом, на настройку карбюратора. «Современные инжекторные двигатели достаточно умны, чтобы приспосабливаться самостоятельно», — объясняет Сантнер. «Компьютеру нужно будет приспособиться к топливу с другим удельным весом, но водитель никогда этого не узнает».

Идентификатор топлива:

Удельный вес образца топлива также может помочь в его идентификации; Summit Racing рекламирует комплект ареометра топлива примерно за 250 долларов. Добавьте к этому тот факт, что многие виды гоночного топлива подкрашиваются на нефтеперерабатывающем заводе. Например, если у вас есть зеленое топливо с удельным весом 0,762, велика вероятность, что это Sunoco 260 GTX.

Здоровье топлива:

Топливо становится тяжелее с возрастом. Виной всему испарение. Ареометр можно использовать для контроля свежести бочки с топливом.

Еще нравится

Комментарии

Просмотр комментариев на форумах GRM

Дэвид С. Уолленс Редакционный директор
29.04.19 10:44

Надеюсь, вам понравился весь этот разговор о топливных технологиях. Кроме того, во время написания этого у меня в голове постоянно крутилось это:

https://youtube.com/watch?v=Urg-EqR-pHc%3Frel%3D0

 

тэ72 Читатель
29.04.19 20:26

Всегда приятно узнавать что-то новое об этом хобби!

 

Тогда вопрос. Если более легкое топливо сгорает быстрее, возрастает ли риск детонации? Я знаю, что с более высоким октановым числом это, вероятно, меньше беспокоит, но это заставляет меня задуматься. Я думаю, что если он загорится быстрее, он, вероятно, сгорит более полно и произведет больше энергии, при прочих равных условиях.

15ф80
30.04.19 16:54

изооктан имеет плотность 0,692 г/мл, температуру вспышки 10 °F и октановое число 100.
Октан простой (C8h28) имеет плотность 0,703 г/мл, температуру вспышки 55,4 °F и имеет октановое число -17.

Плотность топлива не связана напрямую с его октановым числом, но вы можете увидеть некоторую корреляцию между различными сортами топлива одной марки. Чистый h3 имеет октановое число более 130, но его плотность энергии низка как по весу, так и по объему. Энергия сгорания бензина примерно вдвое больше, чем у метанола, поэтому расход топлива выше, если вы добавляете метанол для повышения октанового числа. Раньше у летнего бензина пробег был немного лучше. Я лично не проверял, так как на большинстве АЗС разрешалось использовать до 10% этанола (более высокое содержание энергии, чем у метанола, но намного ниже, чем у бензина).

тэ72 Читатель
30.04.19 21:43

Интересная информация, если бы мне пришлось угадывать, я бы сказал, что вы инженер-химик?

 

Возможно, мне следует упростить свой вопрос. Будет ли топливо, которое воспламеняется быстрее, лучше сгорать?

15ф80 Новый читатель
01.05.19 00:06

Это сложно. Как вы определяете «быстрее гаснет свет»? Это что-то, что: легко испаряется (низкая теплота испарения), имеет низкую температуру вспышки (более высокая доля легких компонентов, которые кипят при низких температурах), или что требует искры более низкого напряжения для начала воспламенения и/или имеет низкую температуру самовоспламенения ? То же самое и с «более тщательным сжиганием», это: низкий уровень выбросов углеводородов/твердых частиц или уменьшение нагара на ваших поршнях и клапанах?

Этанол добавляется к бензину в попытке уменьшить выбросы выхлопных газов HC, CO и обычно повышает октановое число. Это было связано с увеличением содержания озона в приземном слое и увеличением содержания твердых частиц, NOx, Nh4 и летучих органических соединений вокруг предприятий по производству этанола. Опыт работы составляет одиннадцать лет на нефтеперерабатывающем заводе и типичных занятиях по химии для бакалавриата.

тэ72 Читатель
01.05.1921:13

Я понимаю, что вы имеете в виду, до некоторой степени. Казалось бы, нет простого ответа, учитывая возможные переменные и цели. В любом случае, это был в основном любопытный вопрос, я езжу на своих забавных машинах на бензине, так как его легко найти, ну, почти везде. Конечно, я потенциально оставлю некоторую производительность на столе, но в отделе питания у него достаточно запасных частей, поэтому я не слишком беспокоюсь об этом.

 

Похоже, у вас гораздо более увлекательная работа, чем у меня. Я по сути бухгалтер, который действительно хорош в Tetris, поэтому я работаю в отделе доставки.

французский Участник GRM+и UberDork
02.05.19 12:19

 

Я тоже работаю на бензине, так как бюджет ограничен. Я предпочитаю E85, поскольку он и дешевле, и производит больше энергии.

Однако класс насоса E 85 чрезвычайно разнообразен. Сколько этанола и что является базовым топливом? Этанол хорошая штука. Октановое число 114, и оба автомобиля NASCAR и INDY используют его. Но 15-40% топлива может составлять базовый бензин с октановым числом 87. Или хуже!

Некоторые нефтеперерабатывающие заводы меняют смеси от бака к баку, что никого не беспокоит, если у вас либо гибкий датчик топлива, либо ваш автомобиль запрограммирован считывать и корректировать на лету.

Если, с другой стороны, вы употребляете углеводы, вы установили более консервативный тайминг и фактически оставляете некоторую мощность на столе.

верность101 Ультрадорк
03.