Ремонт КШМ и ГРМ — Инструкции по эксплуатации и ремонту автомобилей МАЗ на Мазбука.ру

2.3 Ремонт кривошипно-шатунного и газораспределительных механизмов двигателя

Снятие и установка головки цилиндров

Для замены головки цилиндров и её деталей, а также деталей цилиндропоршневой группы, прокладки головки цилиндров, клапанов и сёдел клапанов снятие головки цилиндров необходимо произвести в следующей последовательности:

слить из системы охлаждения двигателя охлаждающую жидкость;
отсоединить все трубопроводы от головки цилиндров и защитить их внутренние полости от попадания пыли и грязи;
снять крышку головки цилиндров, а затем форсунки, предохраняя распылители от ударов и засорения отверстий;
снять ось коромысел вместе с коромыслами и вытянуть штанги;
ослабить гайки крепления головки цилиндров, соблюдая ту же последовательность, что и при затяжке (см.рис 4), а затем отвернуть их;
снять головку цилиндров с двигателя и проверить её состояние;
снять осторожно прокладку головки цилиндров избегая повреждений, при необходимости при сборке заменить прокладку.

Головку цилиндров заменяют при наличие трещин, проходящих через отверстия под направляющие втулки клапанов, отверстия под стаканы форсунок и гнёзда под сёдла клапанов, трещин на стенках рубашки охлаждения в местах, недоступных для ремонта. Наличие трещин определяется внешним осмотром (Старым (дедовским) испытанным способом проверки является обрызгивание топливом поверхности головки цилиндров между клапанами при работающем двигателе. В местах прорыва, трещин головки наблюдается выход воздуха. Но при этом необходимо проявлять осторожность вследствие снятия крышки клапанов и работе двигателя). Также провести проверку головок цилиндров на герметичность водой под давлением 4кгс/см².

Герметичность рубашки охлаждения можно проверить, подведя к ней воздух и опустив головку цилиндров в ванну с водой. Трещины и пробоины на головке цилиндров не допускаются. Допускаются лишь мелкие трещины на привалочных поверхностях между отверстиями под распылители форсунок и клапаны, не захватывающие рабочие фаски впускного клапана и не нарушающие герметичность. Если при испытании головки цилиндров на герметичность обнаружится нарушение уплотнения стакана форсунки, следует подтянуть гайку крепления стакана. Если при этом течь не устраняется, стакан снимают и заменяют уплотнительное кольцо и шайбу, а в случае необходимости и стакан. Гайку крепления стакана форсунки затягивают моментом 9-11кгс.м. Головку цилиндров устанавливают на двигатель в последовательности, обратной разборке. При этом привалочные поверхности головки блока цилиндров и блока необходимо протереть чистой ветошью, обращая внимание на правильность установки прокладки головки цилиндров на штифты и окантовок прокладки на бурты гильз цилиндров. Гайки крепления головок цилиндров затягивают в порядке возрастания номеров, как показано на рис.4 с приложением момента 22-24 кгс.м. После первой затяжки необходимо повторной операцией проверить требуемый крутящий момент на каждой гайке, соблюдая указанную последовательность.

Замена деталей шатунно-поршневой группы

При нормальных износах деталей цилиндро-поршневой группы (отсутствие трещин, задиров и т. д) поршень, гильзу, палец и кольца, как правило, заменяют одновременно. Поршневые кольца обычно приходится менять чаще, чем весь комплект.

Для снятия поршней и гильз с двигателя необходимо:

установить автомобиль на смотровую канаву и слить масло и охлаждающую жидкость из двигателя;
снять головки цилиндров и поддон картера двигателя;
отогнуть замковые шайбы и отвернуть болты крепления крышек нижних головок шатунов, убедитесь меток спаренности на стыке со стороны длинного болта (при отсутствии меток или плохой видимости, их необходимо нанести вновь). При сборке замены крышек или переустановка их в другие места не допускается:

снять поршень в сборе с шатуном через цилиндр, а затем гильзы из блока цилиндров при помощи приспособления (см. рис 5).

Для разборки комплекта поршень-шатун необходимо:

снять кольца с поршня специальными щипцами (см.рис 6), ограничивающими расширение кольца до диаметра 142,5мм;
вытянуть стопорное кольцо поршневого пальца круглогубцами;
вытянуть поршневой палец, предварительно выдержав поршень в сборе с шатуном в масле в течение 10мин при температуре масла 80-100°С.

После разборки поршень и кольца очищают от нагара и промывают (очищают) отверстия для отвода масла. После очистки детали тщательно промеряют и выявляют дефекты.

Замена поршней и гильз

Номинальный зазор между внутренней поверхностью гильзы и юбкой поршня в холодном состоянии должен быть 0,19-0,22мм. Если зазор превышает 0,45мм поршневую группу нужно заменить. Гильзу цилиндров заменяют, если имеются трещины, обломы, задиры внутренней поверхности, вмятины и забоины на буртике, кавитационные раковины выходящие на канавки под уплотнительные кольца, если внутренний диаметр в результате износа превышает 130,18мм (при установке в гильзу поршня с поршневыми кольцами, которые не работали до разборки, диаметр можно увеличить до 130,25мм), овальность и конусность гильзы превышает 0,06мм. Диаметр следует замерять в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Поршень заменяют, если есть задиры на боковой поверхности, выгорания на днище поршня, трещины, если диаметр юбки поршня меньше 129,6мм (замер следует делать в плоскости перпендикулярной поршневым пальцам, на расстоянии 153мм от днища поршня), если есть задиры на поверхности отверстия под поршневой палец, диаметр отверстия под поршневой палец превышает 50,03мм, а овальность и конусность отверстия превышает 0,015 мм, торцевые зазоры между новыми поршневыми кольцами и канавками поршня превышает: для верхнего компрессионного кольца (размер «а» рис. 7) 0,35мм, для второго и третьего компрессионных колец (размер «б») 0,30мм, для масленых колец (размер «в») 0,25мм. Для замеров торцевых зазоров поршень в сборе с новыми кольцами вставляют в калиброванную шайбу с внутреннем диаметром 130,00-130,01мм. Замер нужно производить одновременно с двух диаметрально противоположных сторон поршня.

Замена поршневых колец

Поршневые кольца заменяют при расходе масла двигателем, превышающим 3% расхода топлива и повышенном дымление через сапун. Если вышеуказанные явления не наблюдаются, а двигатель по каким – либо причинам поступил в текущий ремонт, то кольца заменяют только при наработке двигателем более 150тыс. км, полностью или частично сработанных канавках на рабочей поверхности второго и третьего компрессионных колец, наличии задиров на внешне цилиндрической поверхности.

Замена поршневого пальца

Поршневой палец заменяют при наличии грубых рисок, задиров, наволакиваний металлов и прожогах, если наружний диаметр менее 49,98мм, а овальность и конусность превышают 0,015мм.

Замена шатуна

Шатун заменяют при наличии трещин. Если внутренний диаметр отверстия головки шатуна (под втулку), который должен быть не более 56,04мм. Проверять диаметр нужно как при ослаблении посадки, так и при повороте втулки. При запрессовке новой втулки натяг должен быть в пределах 0,5-0,12мм. Внутренний диаметр нижней головки шатуна проверяют после контрольной затяжки шатунных болтов с моментом 20-22кгс.м. Предельно допустимый диаметр должен составлять 92,98-93,05мм, если среднее арифметическое диаметров в плоскости стыка и сечении, перпендикулярном стыку, не выходит за пределы 93,00-93,021мм. Ширина нижней кривошипной головки должна быть не менее 41,25мм. При меньшей ширине нижней головки шатуна следует заменить. Непараллельность осей отверстий верхних и нижней головок шатуна (изгиб) без ремонта допускается не более 0,08мм на длине 100мм, а отклонение осей указанных отверстий от положения одной плоскости (скручивание) не более 0,1мм на длине 100мм. Если не параллельность и скручивание осей верхней и нижней головок шатуна выше допустимых, шатун нужно заменить. Допускается установка новой втулки в отверстие верхней головки с последующей расточкой внутреннего диаметра до 50+0,040мм, обеспечив при этом отклонение от параллельности осей не более 0,04мм на длине 100мм, положение осей в одной плоскости в пределах 0,04мм на длине 100мм и расстояние между указанными осями 265±0,04мм. Правка шатуна не допускается. При ремонте запрещается установка крышек с другого шатуна. Проверять шатуны и крышки по меткам спаренности.

Сборка шатунно-поршневой группы

Гильзы цилиндров по наименьшему внутреннему диаметру цилиндра, а поршень по наибольшему диаметру юбки делятся на следующие шесть размерных групп обозначаемых индексами А, Б, В, Г, Е, Ж на верхнем торце гильзы и на днище поршня.

При установке поршни и цилиндры подбираются по одноименным размерным группам. Установка не совпадающих по группам узлов может вызвать задиры на поверхности гильз и заклинивание поршня. Втулки шатуна и поршневой палец перед сборкой необходимо смазать моторным маслом. Поршневой палец устанавливают в поршень после его нагрева в течение 10мин в масленой ванне при температуре 80-100ºС, при этом поршневой палец должен заходить в отверстия от усилия большим пальцем руки. Запрессовка поршневого пальца в поршень не допускается. При сборке поршня с шатуном необходимо отследить направление смещения камеры сгорания. Смещение должно быть направлено в сторону большого болта шатунной крышки. В каждый поршень подбирают три компрессионных и два маслосъемных кольца; наружная цилиндрическая поверхность верхнего компрессионного кольца должна быть хромирована, второе компрессионное кольцо имеет луженые канавки.

Компрессионные кольца устанавливаются на поршень скошенной поверхностью в сторону днища поршня. Тепловой зазор в замках поршневых колец, вставленных в гильзу цилиндра должен составлять 0,45-0,65мм. Просветов между стенками гильзы и поверхностью колец не допускается. При величине зазора менее 0,45мм можно пропилить концы стыка, обеспечив параллельность сторон в сжатом состоянии. Тепловой зазор в замках поршневых колец проверяют щупом; поршневое кольцо должно находиться в 25мм от верхней кромки гильзы. Кольца на поршень устанавливают при помощи специальных щипцов (см. рис 6). Замки смежных колец должны располагаться относительно друг друга под углом 180º.

Установка шатунно-поршневой группы

Перед установкой гильзы в блок цилиндров необходимо тщательно протереть все поверхности, а уплотнительные кольца смазать моторным маслом. Гильзу с уплотнительными кольцами устанавливают в блок усилием руки. Буртики гильз цилиндров должны выступать над поверхность блока на 0,065-0,165мм. Перед установкой поршня с шатунами зеркало цилиндра необходимо тщательно протереть и смазать моторным маслом. Поршень устанавливают в цилиндр так, чтобы камера сгорания была смещена внутрь двигателя (в сторону топливного насоса). Поршневые кольца должны быть обжаты обоймой, внутренний диаметр которой должен быть равен диаметру цилиндра (см рис 8). При сборке шатунных подшипников необходимо, чтобы клейма спаренности на шатуне и крышке были одинаковыми, а риски спаренности совпадали. Болты крепления крышки шатунов затягиваются моментом 20-22кгс.м. Затяжку болтов начинают с длинного болта и выполняют в два приёма, сначала половинным усилием, а затем в полным. Замковые шайбы шатунных болтов при каждой сборке заменяют. После установки шатанно-поршневой группы коленчатый вал должен плавно, без заеданий проворачиваться за головку болта крепления шкива коленчатого вала с помощью рычага длиной 550мм.

Ремонт коленчатого вала

Коленчатый вал заменяют при наличии трещин любого размера и расположения, задиров на шатунных или коренных шейках, при биении коренных шеек, не устраняемых методом шлифования под последний ремонтный размер. Биение средних коренных шеек относительно крайних допускается не свыше 0,08мм. Проверка производится индикатором при установленных на призмы крайних коренных шейках. При износе хотя бы одной коренной или шатунной шейки сверх допустимого (табл. 1), а также при наличие хотя бы на одной из шеек глубоких рисок или задиров все коренные или шатунные шейки перешлифовываются под единый размер. Номер ремонтного размера коренных шеек может отличаться от номера ремонтного размера шатунных шеек. Шлифовка шеек коленчатого вала производится в пределах величин указанных в табл. 1.

При этом необходимо выполнить следующие условия:

переход цилиндрических участков шеек в галтели должен быть плавным (радиус галтели 5,5-6,0мм), без подрезов, прожогов, грубых рисок: шероховатость поверхностей шеек не должна превышать 0,20мкм, шероховатость галтелей не ниже 0,32мкм;
величина радиусов осей всех кривошипов вала должна быть 70±0,12мм;
не параллельность средних осей коренных шеек относительно общей оси крайних коренных шеек не должна превышать 0,010мм, не параллельность шатунных шеек относительно общей оси крайних коренных шеек не должна превышать 0,015мм;
овальность, конусность, вогнутость, бочкообразность коренных и шатунных шеек не допускается более 0,01мм.

Отсутствие трещин проверяется магнитным дефектоскопом с обязательным последующим размагничиванием.

При каждом снятии коленчатого вала с двигателя для замены вкладышей полости шатунных шеек рекомендуется очищать, предварительно удалив заглушки, которыми закрыты полости. Повторное использование заглушек не допускается. Перед установкой заглушек вспученный металл у кромок отверстий от предыдущей раскерновки запиливают, промывают вал и прочищаются масленые каналы. Заглушки запрессовывают на 5-6мм и раскернивают внутри отверстия в трех точках, равномерно расположенных по окружности, для предотвращения само производительного выпрессовывания заглушек.

Шестерню коленчатого вала заменяют при контактном разрушении зубьев, сколах, трещинах, выработке в виде канавок, а также при боковом зазоре в зацеплении с шестерней распределительного вала более 0,3мм. Шестерню коленчатого вала можно заменить без снятия коленчатого вала с двигателя. При снятых шкиве и передней крышке блока передний противовес и шестерня спрессовываются при помощи съемника. Перед установкой шестерню и противовес необходимо нагреть до температуры 105°С произвести последовательную на прессовку.

Замена вкладышей коренных и шатунных подшипников

Коленчатые валы двигателей ЯМЗ обладают высокой износостойкостью. После 80-100тыс.км пробега рекомендуется профилактическая замена вкладышей, которая продлит срок службы коленчатого вала до пере шлифовки. Для замены вкладышей коренных и шатунных подшипников двигатель снимают с автомобиля. Вклады необходимо заменять в условиях исключающих попадание грязи. Новые вкладыши должны иметь номинальные размеры. Шатунные вкладыши меняют по порядку, начиная с первого цилиндра. Снятые вкладыши тщательно осматриваю. При наличии повреждений не свойственных естественному износу, выясняют их причину. Масляные каналы коленчатого вала очищают от загрязнённого масла и отложений, протирают шейку и осматриваю её. Перед установкой вкладышей шейку и вкладыши смазываю моторным маслом. Болты крепления шатунных подшипников затягивают моментом 20-22кгс.м. Вкладыши коренных подшипников можно заменить при помощи штифта. Штифт представляет собой стальной стержень длиной 250мм, диаметром 6мм и имеет головку диаметром 15мм, высотой 3мм. Для снятия верхнего вкладыша коренного подшипника, штифт вставляют в отверстие масленого канала коренной шейки. Для выталкивания вкладыша коленчатый вал вращают. Для установки вкладыша в постель его накладывают на шейку и усилием руки частично вводят в зазор между шейкой и постелью. Затем штифт вводят в отверстие масленого канала и проворачивают вал до полной установки вкладыша. Вертикальные болты крышек коренных подшипников затягивают с приложением момента 43-47кгс.м, а горизонтальные – 10-12кгс.м.

Необходимость замены вкладышей определяется величиной износа по толщине и диаметральным зазором в сопряжении (табл. 2). Если износ по толщине превышает 0,05мм или диаметральный зазор более 0,23мм, вкладыши заменяют новыми. Толщина вкладыша измеряется по его середине. Зазор проверяют измерением толщины шейки коленчатого вала и внутреннего диаметра подшипника (после затяжки болтов крепления крышки). Вкладыши также заменяются при наличие механических повреждений.

При повторной установке вкладышей, их устанавливают только на старое место. Верхний вкладыш имеет канал и отверстие для подвода и разбрызгивания масла. Вкладыши нижней головки шатуна взаимозаменяемые.
Для ремонта шатуна предусматривается шесть ремонтных размеров вкладышей. Клеймо размера нанесено на тыльной стороне вкладыша недалеко от стыка. Номер ремонтного размера вкладыша должен соответствовать номеру ремонтного размера шейки коленчатого вала. Вкладыши подшипников коленчатого вала следует менять целиком во всём двигателе.

Восстановление герметичности клапанов

Для восстановления герметичности клапанов нужно снять головку (или головки) блока цилиндров снять с двигателя. Очистить их от грязи и масла, нанести на тарелки клапаном метки для установки их при сборке на старое место. Пользуясь приспособлением (рис. 9) сжать пружины клапанов и вытащить сухари клапанов, снять клапан, тщательно очистить их от нагара, промыть в керосине, определить степень износа. При незначительных износах и раковинах на клапане и седле, клапан восстанавливается притиркой клапана и седла пастой, которая приготавливается перемешиванием 1,5 частей (объема) микропорошок зелёного карбида кремния 63С-М28 ОСТ 2-144-71 с одной частью летнего моторного масла и 0,5 части дизельного топлива Л-0,2-40 ГОСТ 305-82.

Процесс притирки состоит из вращательно-поступательного движения при помощи специального инструмента (притирочная дрель), либо в ручную с использованием зажима. Вращение должно выполняться в различных направлениях по ½ оборота с возможностью поступления пасты под фаску. Внешним признаком нормальной притирки является наличие матового пояска на клапане и седле не менее 1,5мм. Разрывов, рисок на пояске не допускается. После притирки клапан промывают в керосине, вытирают и устанавливают. Проверяют герметичность залив керосин во впускные и выпускные окна и выдержав 3мин. При любом повороте клапана, не должно быть протечек и потёков. Правильность притирки можно проверить при помощи графита. Для этого на фаску мягким грифелем карандаша нанося 10-15 рисок через одинаковые промежутки. Клапан вставляют в седло, сильно нажимают на него и делают поворот на ¼ оборота. Грифель после этого должен быть стёрт. Если не удаётся добиться герметичности притиркой, то производится прошлифовка клапана и седла процедура притирки повторяется. Для шлифовки клапана применяется шлифовочные устройства или электродрели. Шлифовку седел производят специальными головками. Если необходимо произвести замену направляющих втулок клапана, то шлифовку седла производят только после их замены.

Ремонт клапанных седел

Риски, выработки и вмятины от нагара на седле устраняются методом зенкерования и шлифовки фаски седла, обеспечив минимальное снятие металла. Предельное утопание тарелок нового клапана от плоскости головки при восстановлении фаски седла допускается: 2,5мм для впускного клапана; 3,0мм для выпускного. Режущий инструмент должен иметь фиксацию во внутренней втулке клапана, для совмещения соосности клапана и фаски седла в пределах 0,025мм (биение 0,05мм).

Обработку фаски впускного клапана производить в следующем порядке:

фрезеровать рабочую фаску зенкером под углом 120° (рис 10, а) до получения чистой и ровной поверхности;
фрезеровать нижнюю кромку рабочей фаски зенкером под углом 150° (рис 10, б), выдерживая рабочую фаску в пределах 59,4 +0,7мм;
фрезеровать верхнюю кромку фаски зенкером под углом 60° (рис 10, в) до получения ширины фаски, равной 2,0-2,5мм.
Обработку фаски выпускного клапана производить в следующем порядке:

фрезеровать рабочую фаску зенкером под углом 90° (рис 11, а) до получения чистой и ровной поверхности;
фрезеровать нижнюю кромку рабочей фаски зенкером под углом 150° (рис 11, б), до получения ширины фаски, равной 1,5-2,0мм.

Риски и незначительную выработку на сёдлах клапанов устраняется шлифовкой и притиркой. Если невозможно получить ширину рабочей фаски на седле выпускного клапана, равной 1,55-2,0мм, а также при наличии прогара, трещин, раковин и других дефектов седла выпускного клапана, не устраняемых обработкой, седло необходимо заменить. При запрессовке нового седла головку цилиндров нагревают в кипящей воде до 90°С. Запрессовывают седло лёгким ударами молотка через мягкую (медную, латунную) проставку, обеспечив натяг не менее 0,02мм. Прилегание седла к головке цилиндров проверяют щупом. Щуп толщиной 0,05мм проходить не должен. Если необходимо заменить направляющие втулки клапанов, то рабочие фаски на седлах клапанов шлифуют после замены втулок. Направляющие втулки клапана при износе внутреннего диаметров более чем 12,06мм заменяют новыми. После запрессовки новую втулку развертывают на размер 12+0,019мм. Выступание втулки из тела головки должно быть 32±0,5мм.

Замена впускного клапана

На рабочей поверхности тарелки не допускается наличие рисок, раковин, углублений.

Если имеются данные дефекты, то рабочую поверхность клапана необходимо перешлифовать, выдержав толщину цилиндрической тарелки на менее 0,75мм, угол 121-122°, шероховатость поверхности не ниже 1,25мкм, биение рабочей поверхности относительно стержне не более 0,03мм. Износ стержня допускается до 11,92мм.

Замена выпускного клапана

На рабочей поверхности тарелки не допускается наличие рисок, раковин, углублений. Если имеются данные дефекты, то рабочую поверхность клапана необходимо перешлифовать, выдержав толщину пояса цилиндрической поверхности тарелки на менее 1,00мм, угол 91-92°, шероховатость поверхности не ниже 0,63 мкм, биение рабочей поверхности относительно стержне не более 0,03мм. Отклонение при проверке стержня клапана от прямолинейности допускается не более 0,01мм. Износ стержня допускается до 11,68мм.

Замена штанг, коромысел и их осей

Коромысло заменяют при обнаружении трещин или обнаружении облома. При износе отверстия под ось коромысла до диаметра 25,15мм заменяют только втулку. Кроме того, втулку заменяют при прославлении её посадки в коромысле. Посадку проверяют лёгким ударом через медную выколотку. Новая втулка должна утопать в тело коромысла по 1мм с каждой стороны. Масленые отверстия во втулке и коромысле должны совпадать, а стык втулки должен находиться в верхней части отверстия. После запрессовки втулки необходимо развернуть под размер 25+0,025мм.

Ось коромысла бракуют при наличие трещин или облома. Допускается износ оси до диаметра 25,00мм.
Штанга толкателя не должна иметь задиров или выкрашивания цементированного слоя на рабочих поверхности наконечников. Погнутость штанги проверяют индикатором на призмах. Если биение штанги превышает 0,5мм, её необходимо править. После сборки необходимо проверить тепловые зазоры в клапанном механизме и при необходимости отрегулировать их.

Диагностика КШМ двигателя

Диагностика КШМ двигателя автомобиля

В автомобильных двигателях внутреннего сгорания поршневого типа происходят сложные процессы преобразования химической энергии топлива в тепловую энергию, а тепловой энергии в механическую. При этом механическая энергия с помощью кривошипно-шатунного механизма (КШМ) из возвратно-поступательного движения поршня преобразуется во вращательное движение коленчатого вала. В работе двигателя участвуют синхронно действующие многие механизмы и системы, но главным является кривошипно-шатунный механизм (КШМ). Этот механизм определяет основные эксплуатационные качества двигателя и необходимость ремонтных воздействий, которые наиболее трудоемки.

Изменение технического состояния КШМ – цилиндров, поршневых колец, поршней, шеек и подшипников коленчатого вала – зависит от многих факторов эксплуатационного порядка (нагрузка, температурный режим, периодичность и качество технического обслуживания, качество масел, топлива, квалификация водителя, режим прогрева и т.д.). Во время проверки кривошипно-шатунного механизма уделите больше внимание диагностике коленчатого вала, так как эта деталь достаточно дорогостоящая.

Непосредственное влияние на эксплуатационные качества автомобиля – мощность двигателя, расход топлива и масла, пусковые качества, состав отработавших газов – оказывает износ цилиндров, поршней и поршневых колец. Состояние этих же деталей чаще всего определяет и необходимость ремонта двигателя.

Сопряжение коленчатого вала не оказывают влияния на эксплуатационные качества двигателя, но определяют необходимость ремонта, если износ их достигает предельной величины, и появляются опасные стуки, при которых дальнейшая работа двигателя невозможна.

Диагностика ГРМ двигателя (газораспределительного механизма)

Значительное влияние на эксплуатационные качества двигателя оказывают неисправности клапанов газораспределительного механизма и в первую очередь герметичность прилегания клапана к седлу в блоке цилиндров или головке блока. Нарушение герметичности клапанов возможно в результате выработки рабочей фаски головки клапана или седла, подгорания фаски, перекоса головки клапана из-за износа направляющей втулки клапана или деформации стержня клапана, а также в результате уменьшения теплового зазора между толкающим элементом и стержнем клапана. Увеличение этого зазора на герметичность посадки клапана не влияет, но вызывает сильные стуки и повышенный износ рабочих фасок клапана и седла. Бывают случаи, когда клапан не садится в седло из-за поломки пружины, обильного нагарообразования, задиров в направляющей втулке, перегрева и попадания под клапан посторонних твердых частиц.

Величины номинальных и предельных значений структурных параметров двигателей отечественного производства приведены в таблице.

Величины номинальных параметров установлены довольно точно и выдерживаются заводами-изготовителями. Величины предельных параметров имеют значительные отклонения от рекомендованных как в сторону уменьшения, так и в сторону увеличения их значений.

Это объясняется трудностями определения структурных параметров в эксплуатационных условиях без разборки сопряжений, а также различным подходом к эксплуатации машин с учетом сезонности, экономической стороны, возможности выполнить ремонт в момент, когда параметры двигателя достигли своего предельного значения и механизм полностью выработал свой ресурс.

Для определения структурных параметров с достаточной для практики точностью в эксплуатационных условиях применяют способы и приборы, измеряющие диагностические параметры, которые связаны с величиной структурных параметров.С помощью современной диагностики двигателя можно с легкостью определить появившиеся неисправности.

Например, диагностический параметр – пропуск газов в картер двигателя связан количественными зависимостями с износом цилиндро-поршневой группы, которая влияет на мощность двигателя, на расход масла и топлива и на другие качества двигателя. С помощью акустического сигнала определяется величина зазоров в газораспределительном механизме и кривошипно-шатунном механизме. Давление масла в магистрали связано с зазорами в сопряжениях шейки коленчатого вала – подшипники.

Содержание Введение……………………………………………………………………………3

Министерство образования и науки Российской Федерации

Сыктывкарский лесной институт филиал

Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения

высшего профессионального образования

Санкт-Петербургского государственного лесотехнического университета

им. С.М.Кирова

Факультет ЛТФ

Кафедра АиАХ

Лабораторная работа № 1,2

Отчёт

Дисциплина: ТЭА

Тема: Техническое обслуживание КШМ и ГРМ

Выполнил Артеева Т. П., гр. 141

Проверил Юшков А. Н., к.т.н.

Зав. кафедрой Чудов В. И., к.т.н.

Сыктывкар – 2011

1. Основные неисправности КШМ………………………………………………4

2. Основные неисправности ГРМ……………………………………………8

3. Техническое обслуживание КШМ и ГРМ…….………………………….10

4. Текущий ремонт КШМ и ГРМ………………..………………………….14

Введение

Основными механизмами двигателя являются кривошипно-шатунный (КШМ) и газораспределительный (ГРМ).

Кривошипно-шатунным называется механизм, осуществляющий рабочий процесс двигателя. Кривошипно-шатунный механизм предназначен для преобразования возвратно-поступательного движения поршней во вращательное движение коленчатого вала. В кривошипно-шатунный механизм входят блок цилиндров с картером и головкой цилиндров, шатунно-поршневая группа и коленчатый вал с маховиком.

Газораспределительный механизм предназначен для своевременного, в соответствии с порядком работы цилиндров открытия и закрытия клапанов, обеспечивая рабочий процесс двигателя. Он состоит из распределительного вала, соединенного специальной шестерней с коленчатым валом цепью или зубчатым ремнем ГРМ.

1. Основные неисправности кшм

Технически исправный двигатель должен развивать полную мощность, работать без перебоев на полных нагрузках и на холостом ходу, не перегреваться. На исправном двигателе не должно быть утечки масла через уплотнения. Неисправность кривошипно-шатунного механизма можно определить по внешним признакам без разборки двигателя. К таким признакам относятся: появление посторонних стуков и шумов, падение мощности двигателя, повышенный расход масла, перерасход топлива, появление дыма в отработавших газах и др.

Стуки и шумы в двигателе возникают в результате появления увеличенных зазоров между сопряженными деталями, что свидетельствует об их износе. Стуки в двигателе прослушивают при помощи стетоскопа, что требует определенного навыка.

При износе поршня и цилиндра, а также при увеличении зазора между ними возникает звонкий металлический стук, хорошо прослушиваемый при работе холодного двигателя. Резкий металлический стук на всех режимах работы двигателя свидетельствует об увеличении зазора между поршневым пальцем и втулкой верхней головки шатуна. Усиление стука при резком увеличении числа оборотов коленчатого вала свидетельствует об износе вкладышей коренных или шатунных подшипников, причем стук более глухого тона указывает на износ вкладышей коренных подшипников.

При большом износе вкладышей обычно происходит выплавление их антифрикционного слоя, что сопровождается резким падением давления масла. В этом случае двигатель должен быть немедленно остановлен, так как дальнейшая его работа может привести к поломке деталей.

Падение мощности двигателя возникает при износе или залегании поршневых колец в канавках, износе поршней и цилиндров, а также при плохой затяжке головки цилиндров. Эти неисправности вызывают падение компрессии в цилиндре.

При проверке компрессии компрессометром вывертывают свечу зажигания проверяемого цилиндра и вместо нее устанавливают наконечник компрессометра. Затем полностью открывают дроссельную заслонку, воздушную заслонку карбюратора и проворачивают коленчатый вал двигателя при помощи стартера в течение 2-3 с. Величина компрессии в исправном цилиндре должна быть в пределах 7,0-8,0 кГ/см2 (0,7-0,8 МПа). Разница в величине компрессии в разных цилиндрах не должна быть больше 1 кГ/см2 (0,1 МПа). Таким образом последовательно проверяют компрессию в каждом цилиндре.

Повышенный расход масла, перерасход топлива, появление дыма в отработавших газах (при нормальном уровне масла в картере) обычно появляются при износе и залегании поршневых колец или износе цилиндров. Залегание колец можно устранить без разборки двигателя, для чего в каждый цилиндр горячего двигателя следует залить на ночь через отверстие для свечи зажигания по 20 г смеси денатурированного спирта и керосина в равных частях. Утром двигатель следует пустить, дать поработать 10-15 мин, после чего заменить масло.

Отложение нагара на днищах поршней и камер сгорания, расположенных в головках цилиндров, снижает теплопроводность, что вызывает перегрев двигателя, падение его мощности и повышение расхода топлива. Для удаления нагара необходимо выпустить охлаждающую жидкость, снять приборы, укрепленные на головке цилиндров, и, отвернув гайки, осторожно отделить головку цилиндров, не повредив при этом прокладку. Если прокладка приклеилась к блоку или головке цилиндров, ее следует отделить, пользуясь тупым ножом или тонкой широкой металлической полоской.

Нагар следует удалять деревянными скребками или скребками из мягкого металла, чтобы не повредить днище поршней или стенок камеры сгорания. Удалять нагар следует поочередно с каждого цилиндра, закрывая чистой ветошью соседние цилиндры.

Для того чтобы легче удалить нагар, его следует размягчить, положив на него ветошь, смоченную керосином. После удаления нагара все детали необходимо очистить и установить на место.

Болты и гайки крепления головок цилиндров затягивают динамометрическим ключом на холодном дизеле или не ранее чем через 30 мин после его остановки в порядке возрастания номеров, как показано на рис. 1. Моменты затяжки болтов крепления головки цилиндров для дизеля КамАЗ-740 должны составлять: в первый прием — 4—5 ктс-м; во второй прием — 12—15 кгс-м; в третий прием — 21—19 кгс-м.

Рис. 1. Затяжка болтов головки блока

Момент затяжки гаек крепления головок цилиндров дизеля ЯМЗ-238 должен быть 22—24 кгс-м. Нельзя затягивать гайки большим моментом во избежание разрушения окантовок прокладок головок цилиндров и прогара самих прокладок.

Болты головки блока цилиндров 5-цилиндрового бензинового двигателья затягиваются динамометрическим ключом в последовательности от 1 до 12 в два приема: вначале с усилием 40 Н·м, а затем – 60 Н·м. После этого производится дополнительная затяжка жестким ключом: 1/2 оборота (180°). Допускается дополнительная затяжка 90° х 2 (за 2 раза по 90° каждый). При затяжке болтов головки блока цилиндров оценивать угол поворота по расположению рукоятки ключа относительно двигателя: 1/4 оборота (90°) соответствует положению рукоятки поперек двигателя.

Рис. 2. Затяжка болтов головки блока

Алгоритм по тема: «Разборка и сборка КШМ и ГРМ двигателей ЗИЛ-130»

Практическое занятие №1

Тема урока: Разборка и сборка КШМ двигателя ЗИЛ-130.

Разборка и сборка ГРМ двигателя ЗИЛ-130.

Цель урока: Формирования знаний, умений и навыков необходимых для выполнения разборки и сборки КШМ и ГРМ двигателя ЗИЛ-130.

Инструменты и приспособление: Слесарные инструменты, гаечные ключи, съёмник

Оборудование: Рабочие места, верстак

Рекомендуемая литература: 1.Румянцев С. И., Бодлев А. Г., Бойко Н. Г. «Ремонт автомобилей» МП 2010-2011 2. Боровских Ю. И., Буралев Ю. В., Морозов К. А., М. «Техническое обслуживание и ремонт автомобиля» МП 2012 3.Роговцев В. Л., Пузанков А. Г., Олдфильд В. Д. «Устройство и эксплуатация автотранспортных средств» МП 2011.

Последовательность выполнения

Собирать двигатель рекомендуется на поворотном стенде без передвижного устройства или на стенде модели 2164 ГАРО с передвижным устройством.

Все детали и агрегаты, поступающие на сборку, тщательно моют и проверяют их пригодность для сборки. Сопрягаемые детали должны быть подобраны и подогнаны, а при необходимости скомплектованы с определенными деталями.

На сборку подают отремонтированный или новый блок цилиндров, укомплектованный втулками распределительного вала, направляющими клапанов и картером сцепления. Все масляные каналы в двигателе должны быть промыты и продуты сжатым воздухом.

Блок цилиндров перед сборкой следует укрепить на стенде, повернув его разъемной плоскостью картера вверх. Крышки коренных подшипников растачивают вместе с блоком цилиндров, и потому они невзаимо- заменяемы. Расточку производят при установленных в стыках крышки прокладках толщиной 0,05 мм. Крышки среднего и заднего подшипников крепятся четырьмя болтами, крышки остальных подшипников — двумя болтами каждая. Отверстия под болты крепления коренных крышек симметричны по отношению к оси коленча­того вала.

Крышки коренных подшипников центрируются в пазах блока по бортам, которые расположены несимметрично, что исключает неправильность их установки. Номинальный размер постелей под вкладыши коренных подшипников 70,50—70,53 мм. Общая песо- осиость отверстий не должна превышать 0,04 мм, несоосность двух соседних отверстий — 0,02 мм.

Разборка и сборка головки блока цилиндров

Разборка

Если требуется замена только какой-либо одной детали, то можно не разбирать полностью головку блока цилиндров и снять только то, что необходимо для замены. Полностью же головку цилиндров разбирайте в следующей последовательности. Удалив крышку с прокладкой, установите головку цилиндров на подставку, отверните гайки и снимите карбюратор с проставкой, теплоизолирующий экран карбюратора, а затем впускной и выпускной трубопроводы (одновременно снимается заборник теплого воздуха). Снимите отводящий патрубок охлаждающей рубашки двигателя. Выкрутите датчик указателя температуры охлаждающей жидкости, масляный выключатель контрольной лампы давления масла и свечи зажигания. Открутите гайки и снимите топливный насос с прокладками, проставкой и толкателем. Отсоедините от головки цилиндров корпус вспомогательных агрегатов. Снимите крышки опор распределительного вала. Выньте распределительный вал из постелей опор и снимите с него сальник. Выньте из отверстий головки блока цилиндров толкатели клапанов с регулировочными шайбами. Освободите клапаны от сухарей, сжимая пружины клапанов приспособлением для снятия и установки клапанов. Снимите пружины с тарелками. Поверните головку цилиндров и выньте с нижней стороны клапаны. Снимите маслоотражательные колпачки с направляющих втулок и опорные шайбы пружин.

Сборка

Смажьте моторным маслом клапаны и новые маслоотражательные колпачки (использование старых не допускается). Установив опорные шайбы пружин, оправкой напрессуйте колпачки на направляющие втулки клапанов. Вставьте клапаны в направляющие втулки, установите пружины и тарелки клапанов. Сжимая пружины приспособлением для снятия и установки клапанов, установите сухари клапанов. Вставьте в отверстия головки цилиндров толкатели клапанов с регулировочными шайбами. Проверьте, на месте ли установочные втулки опор распределительного вала, надетые на шпильки. Очистите сопрягающиеся поверхности головки блока цилиндров и корпусов подшипников от остатков старой прокладки, грязи и масла. Смажьте моторным маслом опорные шейки и кулачки распределительного вала и уложите его в опоры головки цилиндров в таком положении, чтобы кулачки 1 -го (со стороны зубчатого ремня) цилиндра были направлены вверх. На поверхности головки цилиндров, сопрягающиеся с корпусами крайних опор распределительного вала, нанесите герметик. Необходимо иметь в виду, что запускать двигатель разрешается не ранее чем через 1 час после нанесения герметика. Установите крышки опор распределения и затяните гайки их крепления в два приема. Оправкой для запрессовки переднего сальника коленчатого вала и сальника распределительного вала запрессуйте новый сальник распределительного вала, предварительно смазав его моторным маслом. Установите отводящий патрубок рубашки охлаждения с прокладкой и корпус вспомогательных агрегатов с уплотнительным кольцом. Установите теплоизоляционную проставку с прокладками, толкатель и топливный насос. Наденьте на шпильки головки цилиндров прокладки и установите выпускной коллектор, закрепите его центральной гайкой, а затем установите впускной трубопровод. Закрепите их вместе с заборником теплого воздуха. Установите теплоизолирующий экран карбюратора, проставку и карбюратор. Закрепите его гайками и закройте карбюратор технологической заглушкой или тряпкой. Вкрутите свечи зажигания, датчик указателя температуры охлаждающей жидкости и масляный выключатель контрольной лампы давления масла.

Разборка и сборка — Шатунно-поршневая группа

Разборка

Снимите поршневые кольца. Уложите поршень в опору с цилиндрической выемкой и с помощью оправки, центрируемой в отверстии поршневого пальца, выпрессуйте палец под прессом (усилием не менее 0,8 тс). Применение молотка для выпрессовки — запрессовки недопустимо: можно повредить поршень. Если некоторые детали шатунно-поршневой группы не повреждены и мало изношены, то они могут быть снова использованы. Поэтому при разборке помечайте их, чтобы в дальнейшем собрать группу с теми же деталями и установить в прежний цилиндр двигателя. Можно также изготовить из пенопласта поддон с ячейками и складывать в него детали по цилиндрам.

Сборка

Перед сборкой подберите палец к поршню. Для правильного сопряжения необходимо, чтобы поршневой палец, смазанный моторным маслом, входил в отверстие поршня от простого нажатия большого пальца руки и не выпадал из него, если держать поршень с поршневым пальцем в вертикальном положении. Выпадающий палец замените другим, следующей категории. Если в поршне был палец третьей (высшей) категории, то замените поршень с поршневым пальцем. Так как палец вставляется в верхнюю головку шатуна с натягом, необходимо нагреть его для расширения верхней головки. Для этого поместите шатуны на 15 мин в электропечь или в духовку, нагретую до 240 °С. Палец заранее приготовьте к сборке, надев его на валик приспособления для запрессовки поршневого пальца (используется для всех автомобилей ВАЗ), и, установив между пальцами и рукояткой дистанционное кольцо толщиной 4 мм, наружным диаметром 22 мм и внутренним 15 мм. На конце приспособления установите направляющую и закрепите винтом. Винт затяните неплотно, чтобы не произошло заклинивания при расширении пальца от контакта с нагретым шатуном. Для правильного соединения пальца с шатуном запрессовку необходимо выполнять как можно скорее, так как шатун быстро охлаждается и после охлаждения нельзя будет изменить положение пальца. Поршень с шатуном должен быть собран так, чтобы стрелка на днище поршня была направлена в сторону выхода отверстия для масла на нижней головке шатуна. Извлеченный из печи шатун быстро зажмите в тисках. Наденьте поршень на шатун, следя, чтобы отверстие под палец совпадало с отверстием верхней головки шатуна. Закрепленный на приспособлении поршневой палец протолкните в отверстие поршня и в верхнюю головку шатуна до упора заплечика приспособления в поршень. Во время этой операции поршень должен прижиматься бобышкой к верхней головке шатуна в направлении запрессовки пальца. Тогда палец займет правильное положение. После охлаждения шатуна смажьте палец моторным маслом через отверстия в бобышках поршня. Установите поршневые кольца, располагая их замки через 120° по окружности поршня. Нижнее компрессионное кольцо установите выточкой вниз.

Основные неисправности . Причины. Признаки.

Неисправности КШМ. Снижение мощности двигеля поышенный расхож масла, топлива, дымление и увеличение стуков при работе двигателя — вот основные неисправности КШМ.

Признаки: двигатель не развивает полной мощности.

Причины: снижена компрессия из-за износа гильз цилиндров, поршней, поломки или пригорания поршневых колец.

Признаки: расход масла и топлива, дымление двигателя.

Причины: изнашивание деталей шатунно-поршневой группы, поломка поршневых колец, закоксование поршневых колец, в канавках, прорезей в малосъемных кольцах, отверстий в канавке под малосъемные кольца.

Признаки: стук коленчатого вала.

Причины: вызывается либо недостаточными давлением и подачей масла, либо недопустимо увеличившимися зазорами между шейками коленчатого вала и вкладышами коренных и шатунных подшипников из-за изнашивания этих деталей.

Признаки: стуки поршней и поршневых пальцев.

Причины: свидетельствует об изнашивании деталей шатунно-поршневой группы.

Кривошипно-шатунный механизм воспринимает давление газов при такте сгорание — расширение и преобразовывает прямолинейное, возвратно-поступательное движение поршня во вращательное движение коленчатого вала.

В двигателях внутреннего сгорания своевременный впуск в цилиндры свежего заряда горючей смеси и выпуск отработавших газов обеспечивается газораспределительным механизмом.

На двигателе ЗиЛ-130 установлен газораспределительный механизм с верхним расположением клапанов.

Газораспределительный механизм состоит из распределительных шестерен, распределительного вала, толкателей, штанг, коромысел с деталями крепления, клапанов, пружин с деталями крепления и направляющих втулок клапанов (рис. 5).

Распределительный вал расположен между правым и левым рядами цилиндров.

При вращении распределительного вала кулачок набегает на толкатель и поднимает его вместе со штангой. Верхний конец штанги надавливает на регулировочный винт во внутреннем плече коромысла, которое, провертываясь на своей оси, наружным плечом нажимает на стержень клапана и открывает отверстие впускного или выпускного канала в головке цилиндров. В рассматриваемых двигателях распределительный вал действует на толкатели правого и левого рядов цилиндров.

Газораспределительный механизм с верхним расположением клапанов дает возможность улучшить форму камеры сгорания, наполнение цилиндров и условия сгорания рабочей смеси. Лучшая форма камеры сгорания позволяет повысить также степень сжатия, мощность и экономичность двигателя.

Распределительный вал (см. рис. 5) служит для открытия клапанов в определенной последовательности в соответствии с порядком работы двигателя.

Распределительные вал отливают из специального чугуна или отковывают из стали. Устанавливают его в отверстия стенок и ребрах картера. Для этой цели на валу имеются цилиндрические шлифованные опорные шейки. Для уменьшения трения между шейками вала и опорами в отверстия запрессовывают втулки, внутренняя поверхность которых покрыта антифрикционным слоем.

На валу, помимо опорных шеек, имеются кулачки — по два на каждый цилиндр, шестерня для привода масляного насоса и прерывателя-распределителя и эксцентрик для привода топливного насоса.

От переднего торца распределительных валов двигателя ЗИЛ-130 приводится в действие датчик пневмоцентробежного ограничителя частоты вращения коленчатого вала двигателя. Трущиеся поверхности распределительного вала для уменьшения износа подвергнуты закалке с помощью нагрева током высокой частоты.

Привод распределительного вала от коленчатого вала осуществляется при помощи шестеренчатой передачи. Для этой цели на переднем торце коленчатого вала насажена стальная шестерня, а на переднем конце распределительного вала — чугунная шестерня. Распределительная шестерня от провертывания на валу удерживается шпонкой и закрепляется шайбой и болтом, завернутым в торец вала. Обе распределительные шестерни имеют косые зубья, вызывающие при вращении вала его осевое смещение.

Для предупреждения осевого смещения вала при работе двигателя между шестерней и передней опорной шейкой вала установлен фланец, который закреплен двумя болтами к передней стенке блока цилиндров (рис. 6). Внутри фланца на носке вала установлено распорное кольцо, толщина которого несколько больше толщины фланца, в результате чего достигается небольшое осевое смещение распределительного вала. В четырехтактных двигателях рабочий процесс происходит за четыре хода поршня или два оборота коленчатого вала, т. е. за это время должны последовательно открыться впускные и выпускные клапаны каждого цилиндра, а это возможно если число оборотов распределительного вала будет в 2 раза меньше числа оборотов коленчатого вала, поэтому диаметр шестерни, установленной на распределительном валу, делают в 2 раза большим, чем диаметр шестерни коленчатого вала.

Клапаны в цилиндрах двигателя должны открываться и закрываться в зависимости от направления движения и положения поршней в цилиндре. При такте впуска, когда поршень двигается от в. м. т. к н. м. т., впускной клапан должен быть открыт, а при такте сжатия, расширения (рабочего хода) и выпуска закрыт. Чтобы обеспечить такую зависимость, на шестернях газораспределительного механизма делают метки: на зубе шестерни коленчатого вала и между двумя зубьями шестерни распределительного вала (рис. 7). При сборке двигателя эти метки должны совпадать.

Толкатели предназначены для передачи усилия от кулачков распределительного вала к штангам.

Штанги передают усилие от толкателей к коромыслам и выполнены в виде стальных стержней с закаленными наконечниками (ЗИЛ-130)

Коромысла передают усилие от штанги к клапану. Изготовляют их из стали в виде двуплечего рычага, посаженного на ось. В отверстие коромысла для уменьшения трения запрессовывают бронзовую втулку. Полая ось закреплена в стойках на головке цилиндров. От продольного перемещения коромысло удерживается сферической пружиной. На двигателях ЗИЛ-130 коромысла не равноплечие. В короткое плечо завернут регулировочный винт с контргайкой, упирающийся в сферическую поверхность наконечника штанги.

Клапаны служат для периодического открытия и закрытия отверстий впускных и выпускных каналов в зависимости от положения поршней в цилиндре и от порядка работы двигателя.

В двигателе ЗиЛ-130 впускные и выпускные каналы выполнены в головках цилиндров и заканчиваются вставными гнездами из жаропрочного чугуна.

Клапан (рис. 8) состоит из головки и стержня. Головка имеет узкую, скошенную под углом 45 или 30° кромку (рабочая поверхность), называемую фаской. Фаска клапана должна плотно прилегать к фаске седла, для чего эти поверхности взаимно притирают. Головки впускных и выпускных клапанов имеют неодинаковый диаметр. Для лучшего наполнения цилиндров свежей горючей смесью диаметр головки впускного клапана делают большим, чем диаметр выпускного.

Демонтаж КШМ и ГРМ двигателей — презентация на Slide-Share.ru 🎓

1

Первый слайд презентации: Демонтаж КШМ и ГРМ двигателей

Работу выполнил Студент группы: 18ТОР-1 Вечеров Дмитрий

Изображение слайда

2

Слайд 2: Разборка КШМ

Снятие подвижных деталей кривошипно-шатунного механизма начинается с общей разборки двигателя. Вымытый и очищенный двигатель устанавливается на разборочном стенде в кронштейнах поворотного стола. Перед проведением работ положение двигателя фиксируют стопорным устройством. Отсоединяют поддон картера, откручивают приемник масляного насоса, отсоединяют крышки коренных подшипников, при этом маркируют крышки в соответствии с порядком их установки на постелях. Отсоединяют крышки шатунных подшипников, которые тоже маркируют. После чего вынимают из постелей коленчатый вал в сборе с маховиком и сцеплением. Затем отсоединяют головки блока цилиндров и выпрессовывают при помощи выколодки, выполненной из мягкого металла или дерева поршней с шатунами.

Изображение слайда

3

Слайд 3: Разборка ГРМ

1. Установить автомобиль правой стороной на подпорку или домкрат, снять колесо. 2. Снять декоративную крышку двигателя. 3. Снять свечи зажигания для облегчения прокручивания коленчатого вала (КВ). Я свечи не снимал, т.к. при попытке снятия наконечника с первой же свечи на ней остался кусок высоковольтного провода, который вырвался из наконечника. С установленными свечами двигатель проворачивал с некоторым усилием за колесные шпильки, вставив между ними ручку молотка. 4. Открутить крепеж насоса гидроуселителя рулевого механизма (ГУР). Два болта, ключ на 14 мм. В процессе дальнейшей работы насос легко можно смещать в необходимом направлении. 5. Снять передний кронштейн декоративной крышки двигателя. 6. Подпереть двигатель подставкой (домкратом) под масляный поддон, подложив обрезок доски. 7. Снять кронштейн двигателя, состоящий из двух частей: стальная пластина и непосредственно литой кронштейн. Два болта и 3 гайки. Ключ — «головка» на 17 мм. 8. Снять ремень генератора. Ослабление ремня ключом на 12 мм. Закручиваем, натягиваем, откручиваем — ослабляем. 9. Снять ремень ГУРа 10. Открутить шкив помпы. Четыре болта ключ на 10 мм. 11. Снять ремень компрессора кондиционера. Ослабление ремня ключом на 12 мм закручиваем — натягиваем, откручиваем — ослабляем. Операция выполняется в колесной арке. 12. Открутить болт крепления шкива КВ через специальное отверстие в грязезащитном фартуке двигателя. Ключ «головка» на 22 мм. Здесь есть два варианта, а может и больше. Первый: заблокировать ступицу колеса, а затем откручивать болт. Второй: снять датчик оборотов и за имеющиеся в его гнезде шлицы заблокировать КВ, после чего откручивать болт. Я пробовал и тот и другой метод, в результате болт открутил вторым способом. 13. Непосредственно шкив КВ на моем двигателе снимался очень легко, покачиванием его руками. Возможно, на другом двигателе понадобится съемник. Для облегчения данной операции я открутил переднюю часть подкрылка после чего снял грязезащитный фартук двигателя, который крепится тремя болтами с шестигранной головкой на 10 мм., два установлены в верху, в третий впереди доступ к ним через арку колеса. 14. Снять верхнюю половину крышки ГРМ. Четыре болта с втулками и резинками, ключ «головка» на 10 мм. Вместе с крышкой снимается кронштейн декоративной крышки двигателя. При снятии крышек обратить внимание на длину болтов — они разные. 15. Снять нижнюю половину крышки ГРМ. Пять болтов с втулками и резинками, ключ «головка» на 10 мм. 16. Провернуть КВ и добиться одновременного совпадения меток на зубчатом шкиве КВ и шкиве вала ГРМ с метками на картере двигателя. Шкив вала ГРМ имеет отверстие, через которое должна быть видна цветная метка. Зубчатый шкив КВ сам имеет цветную метку, которая должна быть направлена на специальный выступ. 17. Попытаться оценить и запомнить степень натяжения ремня ГРМ. Открутить натяжной ролик. Ключ накидной на 14 мм. 18. Снять ремень ГРМ, сохраняя на всех последующих операциях положение КВ и вала ГРМ. 19. Снять направляющий ролик. Ключ накидной на 14 мм. 20. Очистить поверхности картера двигателя и шкивы ремня ГРМ от пыли и грязи. После очистки проверить отсутствие остатков грязи в шлицах шкивов (без их проворачивания).

Изображение слайда

8

Последний слайд презентации: Демонтаж КШМ и ГРМ двигателей

Изображение слайда

Кривошипно-шатунный механизм погрузчика: взгляд изнутри

КШМ погрузчика выполняет основную функцию, которая обеспечивает движение спецтехники. Если рассматривать данную процедуру более детально, то можно заметить, что в данном случае перемещения поршня трансформируются в непосредственное движение коленвала. С конструкционной точки зрения, кривошипно-шатунный механизм погрузчика — это уникальный конструктор, состоящий из картера двигателя внутреннего сгорания, подшипников, уплотнителей, цилиндрического блока, поршневой группы, шатунов и прочих элементов крепления.

При этом, картер, вместе с блоком цилиндров, оснащенных головкой, образуют корпус двигателя внутреннего сгорания. Следует отметить, что производители изначально оснащают цилиндры специальными чугунными гильзами. Эти гильзы обладают высокой устойчивостью к воздействию кислоты. Такая конструкционная особенность увеличивает время общего износа механизма.

На поверхности цилиндрического блока (ЦБ) находится головка. Седла клапанов находятся с одной стороны ЦБ, при этом здесь же находятся как выпускные, так и впускные клапаны. Они производятся с учетом установленных технических требований, поскольку все время находятся в среде газов и высокой температуру. В роли материала изготовления данных элементов выступает жаропрочная сталь, чьи характеристики обеспечивают нормальное состояние седел на продолжении длительной эксплуатации механизма.

Рабочий такт КШМ погрузчика

Данный процесс происходит при существенном нагревании поршня. Чтобы минимизировать влияние высоких температур, производители воспользовались сплавом алюминия, который отличается крайне высокой способностью пропускания тепла (теплопроводности). Однако, не смотря на наличие данного материала внутри механизма, все равно может произойти зацикливание поршня, поскольку алюминий, в отличие от чугунных стен цилиндра, гораздо сильнее расширяется под воздействием температуры.

Чтобы предотвратить данную неисправность, кривошипно-шатунный механизм погрузчика обладает специальным тепловым зазором, исключающим возможность зацикливания даже при полном перегреве двигателя внутреннего сгорания.

Следует отметить, что головка ЦБ содержит 4 канавки кольцевого типа. Нижняя из них оснащается маслосъемными кольцами, обеспечивающие своевременный вывод лишнего масла из двигателя. Остальные три канавки предназначены для предотвращения прорыва газа. Данную защиту обеспечивают установленные компрессионные кольца.

Крепежные элементы маслосъемного типа выполняют аналогичную задачу, однако, главная цель их применения состоит в выпуске лишних объемов смазочного вещества из «внутренностей» цилиндрического блока. Такая функция осуществляется за счет наличия радиальных щелей и продольной канавки, которая выходит в плоскость поршня через радиальные отверстия.

Кривошипно-шатунный механизм погрузчика — это сложный конструктор, который выполняет жизненно важные задачи в спецтехнике. В случае поломки, настоятельно рекомендуется обращаться к специалистам-механикам. Их услуги помогут вам сократить общую длительность ремонта погрузчика.

Неисправности КШМ и ГРМ двигателя и ТО

Автор admin На чтение 6 мин. Просмотров 92 Опубликовано 24.12.2020

Неисправности и техническое обслуживание КШМ двигателя. В процессе работы двигателя происходит износ деталей кривошипно-шатунного механизма, ослабление болтов крепления головки цилиндров и отложение нагара на днище поршня и в камере сгорания.

При износе цилиндров, поршней и колец величина зазоров между ними увеличивается. Увеличение зазоров вызывает уменьшение компрессии в цилиндрах, прорыв газов в поддон картера, проникновение масла в камеру сгорания, что приводит к снижению мощности двигателя, увеличению расхода масла и топлива, пригоранию поршневых колец, интенсивному нагарообразованию в камере сгорания и возникновению дымления.

При износе поршневых пальцев и втулок верхней головки шатуна появляются звонкие металлические звуки, которые прослушиваются при работе двигателя. В результате износа шатунных и коренных подшипников величина зазоров между шейками коленчатого вала и подшипниками увеличивается, что вызывает ухудшение смазки и появление недопустимых стуков.

Указанные неисправности можно предупредить, если своевременно проводить техническое обслуживание и устранять возникающие недостатки.

Уход за кривошипно-шатунным механизмом состоит в прослушивании двигателя с целью определения ненормальных стуков, проверке компрессии, проверке дымления отработавших газов на выпуске, проверке и подтяжке креплений головки цилиндров, очистке днища поршней и камер сгорания от нагара и проверке течи масла.

Прослушивание двигателя с целью определения стуков и причин, их вызывающих, производится на прогретом двигателе с помощью фонендоскопа, состоящего из стержня с мембраной и двух трубок со слуховыми наконечниками. Сильный глухой стук низкого тона, хорошо прослушиваемый в нижней части блок-картера, появляется при износе коренных подшипников. Износ шатунных подшипников сопровождается более слабыми стуками, которые хорошо прослушиваются на стенках блок-картера в местах, соответствующих в.м.т. и н.м.т.

Износ поршневого пальца сопровождается звонким металлическим стуком, который хорошо прослушивается через стенку блок-картера в местах, соответствующих верхнему и нижнему положению поршневого пальца. При обнаружении стуков, характеризующих большие износы деталей, следует двигатель немедленно остановить и устранить неисправность.

Проверка компрессии или давления в конце хода сжатия в цилиндрах двигателя производится на прогретом двигателе (до 70 — 80° С) с помощью компрессометра, состоящего из трубки, один конец которой соединен с манометром, а второй, снабженный резиновым наконечннком. устанавливают в отверстие для свечи (или форсунки). Компрессометр последовательно устанавливают во все цилиндры. Если компрессия недостаточна или разница в компрессии отдельных цилиндров велика, необходимо двигатель остановить и устранить неисправность.

При работе двигателя необходимо проверять дымление отработавших газов на выпуске. Дымный выхлоп с синеватым оттенком свидетельствует о большом проникновении масла в камеру сгорания вследствие износа цилиндров, поршней и колец. При обнаружении выхлопа с синеватым оттенком следует двигатель остановить и устранить неисправность.

Для проверки крепления головки цилиндров, применяют динамометрический ключ, который обеспечивает затяжку гаек и болтов с определенной величиной момента затяжки. Подтяжка гаек и болтов, производится в определенном порядке: начинают со средних и последовательно подтягивают гайки, расположенные от средних справа и слева (для холодного двигателя ЗИЛ-130 момент затяжки 70 — 90 Н·м).

Очистка днищ поршней и камер сгорания от нагара без разборки двигателя производится при помощи смеси, состоящей из 40% ацетона, 40% керосина и 20% масла. В отверстие свечи (или форсунки) каждого цилиндра заливают на ночь по 30—50 см3 смеси.

При снятой головке цилиндра нагар с днища поршней и камер сгорания очищают с помощью щеток и скребков из мягкого металла с предварительным размягчением нагара керосином. Следует систематически следить за состоянием прокладки между блок-картером и поддоном и сальников коленчатого вала, не допуская течи масла.

Неисправности механизма газораспределения и техническое обслуживание. Основные неисправности механизма газораспределения: нарушение плотности посадки клапанов в гнезда и увеличение осевого перемещения распределительного вала.

Признаком нарушения плотности посадки клапанов служат уменьшение компрессии в цилиндрах, периодические хлопки во впускных или выпускных трубопроводах и падение мощности. Причиной нарушения плотности посадки клапанов может быть изменение нормальной величины зазоров между стержнями клапанов и коромыслами, или толкателями, заедание стержней клапанов направляющих втулках, наличие нагара или повреждений на фасках клапанов и гнезд, и потеря упругости или поломка клапанных пружин.

При увеличении или уменьшении зазоров между стержнями клапанов и коромыслами (толкателями) по сравнению с нормальной величиной зазора, рекомендуемого заводом-изготовителем, нарушается плотность посадки клапанов в гнезда, появляются стуки в клапанном механизме, ухудшаются наполнение цилиндров горючей смесью или воздухом и очистка их от отработавших газов, что приводит к падению мощности и повышению расхода топлива.

Указанные неисправности можно предупредить, если своевременно проводить техническое обслуживание (уход) и устранять возникающие неполадки.

Уход за механизмом газораспределения состоит в проверке и регулировке зазоров у клапанов и декомпрессионного механизма, состояния стержней клапана и направляющих втулок, состояния гнезд и фасок клапанов, состояния клапанных пружин, креплений деталей механизма газораспределения, а также проверке и восстановлении нормальной величины осевого зазора распределительного вала.

Проверка и регулировка зазоров у клапанов и декомпрессионного механизма производятся пластинчатым щупом в последовательности, соответствующей порядку работы цилиндров, начиная с первого цилиндра. Зазоры считаются установленными правильно, если щуп толщиной, равной величине нормального зазора, свободно проходит. Если зазоры у клапанов и декомпрессионного механизма отличаются от нормальных значений, то их следует регулировать.

Рис. Механизм газораспределения с верхним расположением клапанов

Для регулировки зазоров у клапанов следует отпустить контргайку (см. рис.) регулировочного винта 5 и, ввертывая или вывертывая его, установить требуемый зазор. Затянув контргайку винта, вторично проверяют зазор. Таким же образом регулируют зазоры у клапанов других цилиндров в последовательности, соответствующей порядку работы цилиндров. Регулировку зазоров в декомпрессионном механизме выполняют одновременно с регулировкой зазоров в клапанах.

Периодически необходимо проверять состояния стержня клапана и направляющей втулки. При обнаружении заедания стержня клапана во втулке вследствие засорения ее нагаром следует вынуть клапан, очистить втулку от нагара и при необходимости отшлифовать стержень и втулку.

Периодически необходимо проверять состояния гнезд и фасок клапанов и при обнаружении нагара на фасках клапанов нагар удалить с помощью скребка из мягкого металла. В случае наличия на гнездах и фасках клапанов небольших повреждений следует произвести притирку клапанов. Клапаны притирают специальной пастой. Периодически необходимо проверять состояние клапанных пружин и в случае потери упругости или поломки пружин заменить их новыми.

Следует систематически проверять крепление кронштейнов осей коромысел и других деталей и при необходимости подтягивать их. Нормальную величину осевого зазора распределительного вала у двигателей (ЗИЛ-130, ГАЗ-БЗ и др.) восстанавливают заменой упорного фланца и уменьшением высоты распорного кольца. [Панкратов Г. П. Двигатели внутреннего сгорания. Автомобили, тракторы и их эксплуатация. 1979 г.]

Статьи по теме:
• Двигатель Д-21 трактора Т-25
• Одноцилиндровый четырехтактный двигатель Д-20
• Четырехтактный четырехцилиндровый дизель Д-54А
• Четырехтактный двигатель Д-260.2
• Дизельный двигатель Д-160
• Корпус дизеля ЯМЗ-240Б (ЯМЗ-238НБ)
• Корпусные детали дизеля СМД-66 (СМД-86)
• Падение мощности и стук в двигателе трактора
• Падение мощности, дымление, проверка на слух дизеля
• Неисправности двигателя трактора Т-25
• Неисправности двигателя трактора Т-130М
• Неисправности дизеля тракторов семейств МТЗ и ЮМЗ

Как доехать до KSHM в Denver на автобусе или трамвае

Общественный транспорт до KSHM в Denver

Не знаете, как доехать до KSHM в Denver, США? Moovit поможет вам найти лучший способ добраться до KSHM от ближайшей остановки общественного транспорта, используя пошаговые инструкции.

Moovit предоставляет бесплатные карты и маршруты в реальном времени, которые помогут вам сориентироваться в вашем городе.Открывайте расписания, поездки, расписание и узнайте, сколько займет дорога до KSHM с учетом данных Реального Времени.

Ищете остановку или станцию ​​около KSHM? Проверьте список ближайших остановок к пункту назначения: Evans Ave & S Race St; S University Blvd и Evans Ave; Станция Денверского университета; Станция Эванс.

Вы можете доехать до KSHM на автобусе или трамвае. У этих линий и маршрутов есть остановки поблизости: Автобус21, 24

Хотите узнать, есть ли другой маршрут, который приведет вас туда раньше? Moovit поможет вам найти альтернативные маршруты или время.Получите инструкции, как легко доехать до или от KSHM с помощью приложения или сайте Moovit.

С нами добраться до KSHM проще простого, поэтому более 930 млн. Пользователей, включая жителей Денвера, доверяют Moovit как лучшему транспортному приложению. Вам не нужно загружать отдельное приложение для автобуса или поезд. Moovit — ваше универсальное транспортное приложение, которое поможет вам узнать самое лучшее из доступных расписаний автобусов и поездов.

ЗиЛ-131 КШМ — ICM Holding

Маркировка

ЗиЛ-131 КШМ, Советская Армия, 1986 г.

Маркировка

ЗиЛ-131 КШМ, Чехословацкая армия, конец 1980-х гг.

Маркировка

ЗиЛ-131 КШМ, Советская Армия, конец 80-х гг.

Маркировка

ЗиЛ-131 КШМ, Российская Армия, конец 2000-х.

Маркировка

ЗиЛ-131 КШМ, Армия Украины, конец 2000-х.

Размер модели (длина x высота)

212 x 93 мм

Размер коробки

294 x 230 x 58 мм

В наборе 230 деталей для сборки модели грузовика ЗиЛ-131 КШМ и 13 деталей для сборки 2 фигурок советских водителей

ЗиЛ-131 был основным вседорожным грузовиком Советской Армии 70-80-х годов.Серийное производство было начато в 1967 году. Этот грузовик отличался высокой надежностью и проходимостью.

Базовая модель использовалась в основном как личный транспорт или 5-тонный грузовой автомобиль.

Эти грузовики поставлялись в страны Варшавского договора, а также во многие страны Азии и Африки.

С 1967 по 1990 год на заводе ЗиЛ было произведено около 1000000 грузовых автомобилей. Усовершенствованная модель ЗиЛ-131Н выпускалась с 1986 года, позже производство перенесено на Уральский автомобильный завод.

Было много модификаций ЗиЛ-131 для Советской Армии и гражданского назначения. Одним из них была командирская машина (КШМ).

Бассейновое моделирование миграции и накопления газа в вулканических коллекторах в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзи, бассейн Сонляо

Амир Л., Мартинес Л., Диснар Дж. Р., Михельс Р., Виньересс Дж. Л., Робин С., Гильошо Ф. (2008). временная эволюция тепловых параметров при бассейновом моделировании.Mar Pet Geol 25: 759–766

Статья Google ученый

Антонио П., Джованни К., Николетта Ф, Валентина Б., Джанлука Н. (2012) Влияние изменений на физические свойства вулканических пород. Тектонофизика 566–567: 67–86

Google ученый

Беха А., Томсен Р.О., Литтке Р. (2008) Термическая история, образование и миграция углеводородов в Роговом грабене в Северном море в Дании: исследование с использованием двухмерного бассейнового моделирования.Int J Earth Sci (Geol Rundsch) 97: 1087–1100

Статья Google ученый

Брандес С., Асторга А., Литткез Р., Винсеманн Дж. (2008) Бассейновое моделирование бассейна задней дуги Лимон (Коста-Рика): история захоронений и эволюция температуры системы бассейнов, связанных с островной дугой. Basin Res 20: 119–142

Статья Google ученый

Бамби А.Дж., Эрикссон П.Г., Мерве Р.В. (1998) Деформация сжатия в породах дна комплекса Бушвельд (Южная Африка): данные из зоны Рустенбургского разлома.J Afr Earth Sci 27: 307–330

Статья Google ученый

Cai GG, Zhang K, Liu L, Zhang XY (2003) Характеристики коллектора вулканических пород среднего разреза Восточного прогиба в бассейне Ляохэ. Offshore Oil 23: 32–37

Google ученый

Cai ZR, Huang QT, Xia B, Lv BF, Liu WL, Wan ZF (2012) Особенности развития вулканических пород формации Инчэн и их взаимосвязь со структурой разломов в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзи, бассейн Сунляо, Китай .Pet Sci 9: 436–443

Статья Google ученый

Chu QZ (2000) История захоронения нефтяной системы в районе Сунху. Acta Geoscientia Sinica Bull Chin Acad Geol Sci 21: 306–312

Google ученый

Клаузен О.Р., Нильсен С.Б., Эгхолм Д.Л., Голедовски Б. (2013) Ответ Расмуссену (этот том): Кайнозойские структуры в восточной части бассейна Северного моря — аргументы в пользу соляной тектоники: обсуждение.Тектонофизика 601: 234–235

Статья Google ученый

Эбнер Ф., Заксенхофер РФ (1995) Палеогеография, погружение и термическая история неогенового Штирийского бассейна (система Паннонского бассейна, Австрия). Тектонофизика 242: 133–150

Статья Google ученый

England DA (1987) Улавливание нефтяного флюида под поверхностью. J Geol Soc 144: 327–347

Статья Google ученый

Feng ZQ (2008) Вулканические породы как богатый газовый резервуар: пример из газового месторождения Qingshen в бассейне Songliao, северо-восток Китая.Mar Pet Geol 25: 416–432

Статья Google ученый

Feng ZH, Ren YG, Wang C, Li JK, Wang X, Guan QH (2008) Исследование включения глубоко погребенного магматического резервуара и периода формирования газового резервуара в бассейне Songliao. Nat Gas Geosci 14: 436–442

Google ученый

Фэн Чж, Инь Ч., Лу Дж. М., Чжу Ю.К. (2013) Образование и накопление плотных песчаных конгломератов газа: случай из нижнемеловой формации Инчэн депрессии разлома Сюйцзявэйцзи, бассейн Сунляо.Pet Explor Dev 40: 650–656

Статья Google ученый

Fjeldskaar W, Voorde MT, Johansen H, Christiansson P, Faleide JI, Cloetingh SAPL (2004) Численное моделирование рифтинга в Северном грабене викингов: взаимное влияние параметров моделирования. Тектонофизика 382: 189–212

Статья Google ученый

Flint LE, Selker JS (2003) Использование пористости для оценки гидравлических свойств вулканических туфов.Adv Water Resour 26: 561–571

Статья Google ученый

Fu G, Wang YG (2008) Взаимосвязь соответствия времени и пространства между существенными факторами накопления газовых резервуаров в вулканических породах и их влияние на накопление газа: тематическое исследование глубоких пластов региона Xujiaweizi. Науки о Земле (J China Univ Geosciences) 33: 342–348

Статья Google ученый

Fu G, Zhang CQ (2013) Отношение согласования времени и пространства между газовыми разломами и покрывающими породами и его регулирующее воздействие на скопление газа: пример из депрессии Xujiaweizi.Литология резервуаров 25: 51–55

Google ученый

Fu G, Zhang LH, Zhou HH (2009) Основные контролирующие факторы и модель накопления вулканических газовых резервуаров в разломе-депрессии Xujiaweizi, бассейн Songliao. Китайский J Geol 44: 624–634

Google ученый

Fu XF, Sha W, Wang L, Liu XB (2010) Закон распределения мантийного происхождения CO ₂ газовых резервуаров и его контролирующие факторы в бассейне Сунляо.J Jilin Univ (Earth Sci Ed) 40: 253–263

Google ученый

Fu G, Hu M, Han Y (2012) Контроль разломов скопления газа в вулканических породах в котловине впадины: пример из впадины Xujiaweizi впадины Songliao. J Jilin Univ (Earth Sci Ed) 42: 1–7

Google ученый

Gao X., 2010. Правило и модель накопления углеводородов для основных вулканических пород формации Инчэн во впадине разлома Анда, бассейн Сунляо.Университет Цзилинь, Китай (на китайском языке).

Gernigona L, Ringenbach JC, Planke S, Gall BL (2004) Глубокие структуры и разрушение вдоль краев вулканических рифтов: выводы из комплексных исследований вдоль внешнего бассейна Веринг (Норвегия). Mar Pet Geol 21: 363–372

Статья Google ученый

Guo XW, Liu KY, He S, Song GQ, Wang YS, Hao XF, Wang BJ (2012) История образования и добычи нефти в северной депрессии Дунъин, бассейн Бохайского залива, Китай: выводы из комплексного анализа включений флюидов и бассейновое моделирование.Mar Pet Geol 32: 21–35

Статья Google ученый

Guo YC, Pang XQ, Dong YX, Jiang ZX, Chen DX, Jiang FJ (2013) Генерация и миграция углеводородов в прогибе Нанпу, бассейн Бохайского залива, Восточный Китай: взгляд на модели бассейнов и нефтяных систем. J Asian Earth Sci 77: 140–150

Статья Google ученый

Хорват Э., Клотинг С. (1996) Аномалии опускания поздней стадии, вызванные напряжением, в Паннонском бассейне.Тектонофизика 266: 287–300

Статья Google ученый

Hou LH, Luo X, Wang JH, Yang F, Zhao X, Mao ZG (2013) Выветрившаяся вулканическая кора и ее нефтяное геологическое значение: тематическое исследование каменноугольной вулканической коры в Северном Синьцзяне, Северо-Западный Китай. Pet Explor Dev 40: 277–286

Статья Google ученый

Jia CZ, Zhao WZ, Zou CN, Feng ZQ, Yuan XJ, Chi YL, Tao SZ, Xue SH (2007) Геологическая теория и технология разведки литостратиграфических залежей углеводородов.Pet Explor Dev 34: 257–272

Jia LC, Chen M, Sun LT, Sun ZY, Zhang W, Zhu QQ, Sun Z, Jin Y (2013) Экспериментальное исследование распространения гидроразрыва в вулканических породах с использованием промышленных КТ технология. Pet Explor Dev 40: 405–408

Статья Google ученый

Jin CS, Qiao DW, Dan WN (2012) Распределение мезо-кайнозойских вулканических пород и характеристики резервуаров в бассейне Бохайского залива. Нефть Газ Геол 33: 19–29

Google ученый

Джонс С.Ф., Виленс Х., Уильямсон М.К., Зентилли М. (2007) Влияние магматизма на нефтяные системы в бассейне Свердруп, канадские арктические острова, Нунавут: исследование с помощью численного моделирования.J Pet Geol 30: 237–256

Статья Google ученый

Kuang LC, Xue XK, Zou CN, Hou LH (2007) Регулярность накопления и концентрации нефти в вулканическом литостратиграфическом резервуаре нефти: случай из угленосных пластов верхней плиты зоны разломов Кэ-Бай Джунгарской впадины. Pet Explor Dev 34: 285–290

Google ученый

Кун П.П., Эхтлер Х., Литтке Р., Альфаро Г. (2010) Моделирование термального бассейна преддугового бассейна Арауко, Южно-Центральная часть Чили — тепловой поток и тектоника активной окраины.Тектонофизика 495: 111–128

Статья Google ученый

Lenhardt N, Götz AE (2011) Вулканические обстановки и потенциал их резервуаров: исследование аналога обнажений в миоценовой формации Тепостлан, Центральная Мексика. J Volcanol Geotherm Res 204: 66–75

Статья Google ученый

Ли Ю.Г. (2009) Комплексное исследование литофаций вулканических пород 1-го разреза свиты Инчэн в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзы Северной впадины Сунляо.Северо-восточный нефтяной университет, Дацин (на китайском языке)

Google ученый

Li YK, Liu CZ (2011) Бассейн Сантанху Маланг Саг Карла Гангзу Исследование пространственного типа и физических свойств вулканического коллектора вулканического происхождения. Sci Technol Eng 11: 3772–3774

Google ученый

Li CQ, Pang YM, Chen HL, Chen HH (2006a) История газовой зарядки магматического коллектора формации Инчэн в рифте Сюйцзявэйцзи, бассейн Сунляо, Китай.J Geochem Explor 89: 210–213

Статья Google ученый

Li JK, Feng ZH, Liu W, Song LB, Shu P (2006b) Исследование времени формирования резервуара глубокого природного газа в разломной депрессии Сюйцзявэйцзи в бассейне Сунляо. Acta Pet Sin 27: 42–46

Google ученый

Li YY, Fu XF, Zhang MX (2012) Особенности деформации разлома и механизмы управления резервуаром разлома-депрессии Сюйцзявэйцзи в бассейне Сунляо.Nat Gas Geosci 23: 979–988

Google ученый

Longoni M, Malossi ACI, Quarteroni A, Villa A, Ruffo P (2011) Основанный на ALE численный метод моделирования эволюции осадочного бассейна с учетом деформаций слоев и разломов. J Comput Phys 230: 3230–3248

Статья Google ученый

Lorraine EF, Selker JS (2003) Использование пористости для оценки гидравлических свойств вулканических туфов.Adv Water Resour 26: 561–571

Статья Google ученый

Massimi P, Quarteroni A, Scrofani G (2006) Адаптивный метод конечных элементов для моделирования солевого диапиризма. Математические модели Методы Appl Sci 16: 587–614

Статья Google ученый

Massimi P, Quarteroni A, Saleri F, Scrofani G (2007) Моделирование соляной тектоники. Comput Methods Appl Mech Eng 197: 281–293

Статья Google ученый

Men GT (2007) Основные факторы, регулирующие накопление и распределение газа в магматических породах, разлом Сюйцзявэйцзи, северная часть бассейна Сунляо.Северо-восточный нефтяной университет, Дацин (на китайском языке)

Google ученый

Mjelde R., Raum T., Breivik A., Shimamura H., Murai Y., Takanami T. и Faleide JI, 2005. Строение земной коры на окраине Веринга, северо-восточная Атлантика: обзор геологических последствий, основанный на последние данные OBS. В: Доре, А. Г. и Вининг, Б. А. (ред.) Геология нефти: Северо-Западная Европа и глобальные перспективы — Материалы 6-й конференции по геологии нефти, 803–813.

Mohsenian E, Fathi-Mobarakabad A, Sachsenhofer RF, Asadi-Eskandar A (2014) Трехмерное моделирование бассейна в центральной части Персидского залива на шельфе Ирана. J Pet Geol 37: 55–70

Статья Google ученый

Mu DL, Li C, Liu JY (2005) Прогноз мезозойских магматических коллекторов и результаты разведки в районе Niuxintuo, впадина Liaohe. Pet Explor Dev 32: 67–69

Google ученый

Mueller S, Scheu B, Kueppers, Spieler O, Richard D, Dingwell DB (2011) Пористость пирокластов как индикатор вулканической взрывоопасности.J Volcanol Geotherm Res 203: 168–174

Статья Google ученый

Несбитт Х.В., Янг Г.М. (1984) Прогнозирование некоторых тенденций выветривания плутонических и вулканических пород на основе термодинамических и кинетических соображений. Geochim Cosmochim Acta 48: 1523–1534

Статья Google ученый

Ni YY, Dai JX, Zhou QH, Luo X, Hu AP, Yang C (2009) Геохимические характеристики абиогенного газа и его процентное содержание в депрессии разлома Xujiaweizi, бассейн Songliao, NE Китая.Pet Explor Dev 36: 35–45

Статья Google ученый

Нильс Л., Аннетт Э.Г. (2011) Вулканические обстановки и их резервуарный потенциал: исследование аналога обнажений в миоценовой формации Тепостлан, Центральная Мексика. J Volcanol Geotherm Res 204: 66–75

Статья Google ученый

Ондрак Р., Гедике С., Хорсфилд Б. (2009) Сочетание двухмерного бассейнового и структурного моделирования для ограничения переноса тепла вдоль трансекта Мурото, Нанкайский желоб, Япония.Mar Pet Geol 26: 580–589

Статья Google ученый

Перич Д., Крук А.Дж. (2004) Вычислительные стратегии для прогнозной геологии со ссылкой на соляную тектонику. Comput Methods Appl Mech Eng 193: 5195–5222

Статья Google ученый

Пола А., Кроста Г., Фузи Н., Барберини В., Норини Г. (2012) Влияние изменений на физические свойства вулканических пород.Тектонофизика 566–567: 67–86

Статья Google ученый

Поляков А., Подладчиков Ю., Доусон Е., Талбот С. (1996) Диапиризм солей с одновременным хрупким разломом и вязким течением. Geol Soc Lond, Spec Publ 100: 291–302

Статья Google ученый

Qi JS, Li GW, Sun LD, Xie H, Liu QM (2009) Исследование секвенциальной стратиграфии и осадочных фаций пачки 4 формации Yingcheng во впадине Xujiaweizi.J Jilin Univ (Earth Sci Ed) 39: 983–989

Google ученый

Qin L, Zhang Z, Wu Y, Feng R, Zan L (2010) Свидетельства органических геохимических и флюидных включений для стадий заполнения природного газа и битума в вулканическом резервуаре разломной депрессии Чанглинга, юго-восточной части бассейна Songliao. J Earth Sci 21: 303–320

Raum T, Mjelde R, Shimamura H, Murai Y, Bråstein E, Karpuz RM, Kravik K, Kolstø HJ (2006) Структура земной коры и эволюция южной части бассейна Веринга и трансформация Веринга Маржа, северо-восток Атлантики.Тектонофизика 415: 167–202

Статья Google ученый

Ресак М., Наркевич М., Литтке Р. (2008) Новые результаты бассейнового моделирования в польской части системы бассейнов Центральной Европы: последствия для структурной инверсии позднего мела – раннего палеогена. Int J Earth Sci 97: 955–972

Статья Google ученый

Resak M, Glasmacher UA, Narkiewicz M, Littke R (2010) Перепечатка: Моделирование зрелости, интегрированное с датированием деления апатита: последствия для термической истории Срединно-Польского прогиба (Польша).Mar Pet Geol 27: 108–115

Статья Google ученый

Риццо А.Л., Каракаузи А., Лиотта М., Паонита А., Барнс Дж. Д., Корсаро Р.А., Мартелли М. (2013) Изотопный состав хлора вулканических газов и горных пород на горе Этна (Италия) и выводы о местном источнике в мантии. Earth Planet Sci Lett 371–372: 134–142

Статья Google ученый

Родригес М.Ф., Вильяр Х.Дж., Баудино Р., Дельпино Д., Зенчич С. (2009) Моделирование нетипичной нефтяной системы: тематическое исследование генерации, миграции и накопления углеводородов, связанных с магматическими интрузиями в бассейне Неукен, Аргентина.Mar Pet Geol 26: 590–605

Статья Google ученый

Заксенхофер РФ (1994) Производство и миграция нефти в Штирийском бассейне (система Паннонского бассейна, Австрия): комплексное геохимическое и численное моделирование. Mar Pet Geol 11: 684–701

Статья Google ученый

Sang H, Zhang W, Wang YR, Guan P, Xu YL (2012) Характеристики пермского резервуара вулканических пород в Северном Таримском бассейне.Nat Gas Geosci 23: 450–460

Google ученый

Себастьян М., Беттина С., Ульрих К., Оливер С., Доминик Р., Дональд Б.Д. (2011) Пористость пирокластов как индикатор вулканической взрывоопасности. J Volcanol Geotherm Res 203: 168–174

Статья Google ученый

Senglaub Y, Littke R, Brix MR (2006) Численное моделирование истории захоронения и температуры как подход к альтернативной интерпретации аномалии Брамше в бассейне нижней Саксонии.Int J Earth Sci 95: 204–224

Статья Google ученый

Shan XL, Gao X, Xu HL (2012) Основные факторы формирования промежуточного и основного коллектора вулканического газа формации Инчэн в районе Анда бассейна Сунляо. J Jilin Univ (Earth Sci Ed) 42: 1348–1357

Google ученый

Shan XL, Li JY, Chen SM, Ran QC, Chen GB, Liu C (2013) Подводные вулканические извержения в континентальных фациях и их влияние на высококачественные материнские породы, показанные вулканическими породами разломанной депрессии в Северо-Восточном Китае .Sci China Earth Sci 56: 1926–1933

Статья Google ученый

Шенг Х., Миддлтон М. (2002) Моделирование теплового потока и тепловой зрелости в бассейне Северный Карнарвон, Северо-Западный шельф, Австралия. Mar Pet Geol 19: 1073–1088

Статья Google ученый

Ши Ю.М., Сяо Д.К. (2007) Комплексное описание резервуара вулканической породы в районе Заобей депрессии Хуанхуа.Pet Explor Dev 27: 87–91

Google ученый

Сруога П., Рубинштейн Н., Хинтервиммер Г. (2004) Пористость и проницаемость вулканических пород: тематическое исследование серии Тобифера, Южная Патагония, Аргентина. J Volcanol Geotherm Res 132: 31–43

Статья Google ученый

Sun LX (2012) Характеристики резервуаров вулканических пород и правила накопления углеводородов на месторождении Рехетаи.J Oil Gas Technol 34: 20–24

Google ученый

Тагиев М.Ф., Надиров Р.С., Багиров Е.Б. (1997) Геоистория, термическая история и история образования углеводородов на северо-западе Южно-Каспийского бассейна. Mar Pet Geol 14: 363–382

Статья Google ученый

Tan FQ, Li HQ, Sun ZC, Yu XH, Min YG (2013) Идентификация трещиноватых вулканических образований природного газа с помощью метода численной инверсии.J Pet Sci Eng 108: 172–179

Статья Google ученый

Тан Х. и Цзи Х.С., 2004. Включение пространственных характеристик в вулканические фации и благоприятный прогноз резервуаров. SPE

, представленный на Ежегодной технической конференции и выставке SPE 2004 г., проходившей в Хьюстоне, штат Техас. США, 26–29.

Траутнер С.П., Нильсен С.Б. (2003) Двухмерное обратное тепловое моделирование на норвежском шельфе с использованием быстрых приближенных прямых решений.Многомерное бассейновое моделирование. AAPG / Datapages Discovery Series 7: 39–55

Google ученый

Ван Дж. В. (2011) Характеристики физических свойств и прогноз благоприятного блока вулканического коллектора в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзи. Северо-восточный нефтяной университет, Дацин (на китайском языке)

Google ученый

Wang SX, Zhou QH, Zhou QQ, Li B, Zhou JZ, Zhao YL (2007) Газоносная система и механизм накопления глубокого пласта в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзи.Nat Gas Geosci 18: 394–398

Google ученый

Wang RC, Xu HM, Shao Y, Li L, Wei LY (2008) Коллекторские характеристики вулканических пород каменноугольного периода в районе Лудонг в Джунгарской котловине. Acta Pet Sin 3: 350–355

Google ученый

Ван М., Лу С.Ф., Сюэ Х.Т. (2011) Кинетическое моделирование образования углеводородов из озерного керогена I типа в бассейне Сунляо: сравнение моделей и геологическое применение.Mar Pet Geol 28: 1714–1726

Статья Google ученый

Ван М., Лу С.Ф., Чен С.М., Ли Дж.З., Сюэ ХТ, Ву ХЗ, Чен Г.Х., Чжэн М., Чжан С.Г., Хуанг В.Б. (2013) Термическое влияние интрузивных пород на образование углеводородов из органического вещества. Арабский журнал наук о Земле. DOI 10.1007 / s12517-013-1186-9.

Wei ZF, Zou YR, Cai YL, Wang L, Luo XR, Peng PA (2012) Кинетика образования и вытеснения нефти группового типа: интегрированное приложение для депрессии Дунъин, бассейн Бохайского залива, Китай.Org Geochem 52: 1–12

Статья Google ученый

Wu J, Sun YH, Wang B, Wang YJ, Xu L, Dai CM (2012) 3D-геологическое моделирование трещиноватых тел вулканических резервуаров в Блоке DX18 в бассейне Джунгар, Северо-Западный Китай. Pet Explor Dev 39: 99–106

Статья Google ученый

Ялцин М.Н., Литтке Р., Заксенхофер Р.Ф. (1997) Термическая история осадочных бассейнов. Нефть и эволюция бассейнов.71–167.

Yang MH, Lan CL (2012) Сравнение характеристик резервуаров и анализ различий вулканических резервуаров в бассейне Палео-Азиатской области, Китай. Acta Geol Sin 86: 1198–1209

Статья Google ученый

Yang MH, Guo L, Zhao HT, Shi YL, Zhang K (2006) Характеристики коллектора в Seuplift, к югу от бассейна Songliao. Pet Geol Exp 28: 330–334

Google ученый

Yang H, Wen BH, Zhang Y, Zhang GY, Liu ZZ, Wu FC, Wei YZ, Dai XF, Hu QH (2009) Распределение ловушек углеводородов в вулканических породах и оптимизация для выбора перспектив и целей разведки в Джунгаре Бассейн: тематическое исследование в районе Лудонг-Уцайвань, Северо-Западный Китай.Pet Explor Dev 36: 419–427

Статья Google ученый

Yu YS, Tian SC, Lin XY (2000) Анализ истории захоронения и его связь с образованием углеводородов в данной местности. Науки о Земле, J Grad Sch, China Univ Geosci 14: 79–84

Google ученый

Yu D, Lv YF, Fu XF, Sun YH, Hu M (2010) Характеристики разломной структуры и ее контроля на глубоком газовом коллекторе в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзи, бассейн Сунляо.Geological Rev 56: 237–245

Google ученый

Zeng HS, Li JK, Huo QL (2013) Обзор геохимии алкановых газов в разломе-депрессии Сюйцзявэйцзи, бассейн Сунляо. Mar Pet Geol 43: 284–296

Статья Google ученый

Zhang GL, Lan ZX, Liu P (2009) Метод контроля трещиноватости для газовых залежей глубоких вулканических пород в Исследовательской зоне Дацин. Pet Explor Dev 36: 529–534

Статья Google ученый

Чжао Н., Ши Кью (2012) Характеристики трещиноватых и пористых вулканических коллекторов и основные контролирующие факторы их физических свойств: тематическое исследование вулканических пород каменноугольного периода в районе Лудонг-Вукайвань, Джунгарский бассейн.Nat Gas Ind 32: 14–23

Google ученый

Zhao WZ, Zou CN, Feng ZQ, Hu SY, Zhang Y, Li M, Wang YH, Yang T, Yang H (2008) Геологические особенности и методы оценки глубинных залежей вулканического газа в бассейне Сунляо. Pet Explor Dev 35: 129–142

Статья Google ученый

Zhao WZ, Zou CN, Li JZ, Feng ZQ, Zhang GY, Hu SY, Kuang LC, Zhang Y (2009) Сравнительное исследование скоплений вулканических углеводородов в западном и восточном Китае и их значение.Pet Explor Dev 36: 1–11

Статья Google ученый

Zhou QH, Feng ZH, Men GT (2008) Текущая геотемпература и ее предположение для генерации природного газа в разломе-депрессии Xujiaweizi в Северном бассейне Songliao. Sci China Ser D Earth Sci 51: 207–220

Статья Google ученый

Чжу Ю.М., Чен С.Б., Цзян Б., Лан XD (2009) Исследование образования углеводородов в юрских угленосных пластах в депрессии Юка в бассейне Кайдам.Процедуры Earth Planetary Sci 1: 868–874

Статья Google ученый

Zou CN, Zhao WZ, Jia CZ, Zhu RK, Zhang GY, Zhao X, Yuan XJ (2008) Формирование и распределение резервуаров вулканических углеводородов в осадочных бассейнах Китая. Pet Explor Dev 35: 257–271

Статья Google ученый

Глоссарий / Национальная программа моделирования сейсмических опасностей / Землетрясения / Природные опасности и риски / Наша наука / Домашняя страница

A ∙ B ∙ C ∙ D ∙ E ∙ F ∙ G ∙ H ∙ I ∙ J 902 ∙ M ∙ N ∙ O ∙ P ∙ Q ∙ R ∙ S ∙ T ∙ U ∙ V ∙ W ∙ W Y ∙ Z

Acceleration — Изменение скорости (скорости в определенном направлении) за одну единицу времени.Земля испытывает ускорение во время землетрясения, когда земля трясется.

Aleatory Uncertainty — Неопределенность, зависящая от случая, вызванная внутренней изменчивостью природы. Он используется в вероятностном анализе сейсмической опасности. (Подробнее: http://www.opensha.org/sites/opensha.org/files/PSHA_Primer_v2_0.pdf)

Модель с фоновым источником или распределенной сейсмичностью — эта модель предназначена для учета разломов всех размеров, о которых мы не знаем, на поверхности и на глубине.Это многослойная (глубинная) сетка показателей сейсмичности, разработанная с использованием каталога землетрясений GeoNet. Это один из двух компонентов исходной модели NSHM, который в основном разрабатывается рабочей группой SRM.

Эффекты бассейна — Усиленное землетрясение в пределах геологического бассейна из-за его геометрии и наличия более мягких грунтов (т. Е. «Осадочного бассейна»). Обновление NSHM предполагает включение моделирования бассейнового усиления для региона Веллингтона.Бассейн Веллингтона является районом, вызывающим серьезную озабоченность после землетрясения в Кайкхура в 2016 году, однако эта проблема касается многих бассейнов по всей стране.

наверх <<

CSHM — C anterbury S eismic H azard M odel — региональная временная модель для района Большого Крайстчерча, разработанная после основных толчков продолжающегося землетрясения в Кентербери. CSHM зависит от времени, поскольку он учитывает снижение активности афтершоков с течением времени.

Deaggregation / disaggregation (deag / disagregation) — процесс разделения вкладов в результаты вероятностной сейсмической опасности по заданным критериям. Это сделано, чтобы помочь понять, какие источники землетрясений могут повлиять на них, и которые важны для конкретного региона. Критерии могут быть комбинациями (т. Е. Магнитуды, расстояния, местоположения и типа тектонической области (т.е. активная мелкая кора, вулканическая, субдукционная поверхность, субдукционная плита).

Детерминированный анализ сейсмической опасности — Использование только одного важного потенциального землетрясения для оценки сотрясения земли в конкретном месте или регионе.Он может включать или не включать неопределенность в расчет сотрясения грунта. Обычно это используется для дополнения вероятностного анализа сейсмической опасности.

Направленность — Изменчивость сотрясения землетрясения в зависимости от направления разрыва разлома. Движение грунта в направлении распространения разрыва (направление, в котором выделяется энергия землетрясения) более сильное, чем в других направлениях (см. Глоссарий по землетрясениям USGS; и https://earthquake.usgs.gov/data/rupture/directivity .php

наверх <<

Epistemic Uncertainty — Неопределенность в наших знаниях о том, как происходят землетрясения и сотрясает землю. Время и дополнительное наблюдение могут уменьшить эти неопределенности. Он используется в вероятностном анализе сейсмической опасности. (Подробнее см .: Вероятностный анализ сейсмической опасности в региональном и национальном масштабе: современное состояние и будущие задачи; и http://www.opensha.org/sites/opensha.org/files/PSHA_Primer_v2_0.pdf;

GMM — Модель движения грунта — Математические / статистические модели, используемые для оценки количества сотрясений грунта на заданном участке или в заданной серии точек.Иногда также называется «отношением затухания». GMM, специфичные для Новой Зеландии, включают McVerry et al. (2006) и Брэдли (2013). Есть наборы других международных GMM из проектов NGA West-1, возглавляемых США, NGA West-2 и NGA Subduction. Рабочей группе GMCM поручено разработать и определить, какие GMM будут включены в NSHM.

GMCM — Модель характеристики движения грунта — Эта модель объединяет несколько методов оценки сотрясения грунта с использованием различных GMM и других факторов, таких как эффекты бассейна.

Движение земли — Движение земной поверхности, вызванное землетрясениями. Землетрясения создают сейсмические волны, которые проходят через поверхность земли и вдоль нее. (См. Глоссарий по землетрясениям USGS.)

наверх <<

Кривая опасности — Набор значений (обычно в виде кривой на графике), представляющих вероятности превышения (вертикальная ось) заданных значений ускорения (горизонтальная ось). Короче говоря, значения этой кривой представляют вероятность превышения определенного значения ускорения.Эти графики относятся к одному периоду спектра (т.е. PGA, 0,5, 1).

KSHM — Kaikōura S eismic H azard M odel. Региональная модель, зависящая от времени, была разработана для центральной части Новой Зеландии (т.е. северной / северо-восточной части Южного острова и нижней части Северного острова) после землетрясения Кайкура 2016 года. Эта модель включает значительные обновления модели источника разлома, включая источники зоны субдукции Хикуранги, и модели распределенной сейсмичности: оба компонента включают зависящие от времени скорости землетрясений, которые меняются во времени.KSHM также включает в себя набор моделей движения грунта (GMM), а не одну модель, как в NSHM 2010 года.

Класс строительной площадки Новой Зеландии — используется для передачи понимания почвенных условий на площадке и в настоящее время используется в строительных стандартах и ​​руководящих принципах Новой Зеландии (например, Новозеландский стандарт 1170). Классы площадок варьируются от A до E и определяются рядом почвенных условий, включая, помимо прочего, скорости поперечных волн, измерение других геотехнических свойств и оценку периода площадки.Большинство сайтов в Новой Зеландии соответствуют классам сайтов B, C или D. Ниже приведены краткие описания классов сайтов:

— A: Strong Rock
— B: Rock
— C: Мелкий грунт
— D: Глубокий или мягкий грунт
— E: Очень мягкий грунт

New Zealand Strong Motion Database (NZSMD) — база данных записей сильного движения записан в Новой Зеландии. Эта база данных была создана GNS (Van Houtte et al., 2017), включая данные до 2016 года.Он обновляется как часть редакции NSHM.

NSHM — Национальная модель сейсмической опасности . Это официальная модель сейсмической опасности для Новой Зеландии, которая оценивает вероятность и силу землетрясений в Новой Зеландии.

NSHMP-haz — Кодекс Национального проекта по картированию сейсмических опасностей (NSHMP) Геологической службы США для анализа сейсмической опасности. Платформа написана с использованием java и имеет открытый исходный код (свободно доступна и может быть разработана пользователями).

наверх <<

OpenQuake — комплексная программная платформа для расчета опасности и риска землетрясений, разработанная Фондом Global Earthquake Model Foundation. Платформа написана с использованием Python и имеет открытый исходный код (свободно доступен и может разрабатываться пользователями).

Period (T) — интервал времени, необходимый для одного полного цикла волны землетрясения. (См. Диаграмму в Глоссарии USGS Earthquake.)

PGA — P eak G round A cceleration.Наибольшее увеличение скорости, зарегистрированное при землетрясении частицей на земле, или которое можно ожидать на основании оценочного движения грунта в определенном месте (т.е.как показано в спектре для конкретного места). В PSHA PGA обычно отображается с нулевым спектральным периодом.

PSHA — P robabilistic S eismic H azard A nalysis. Численный / аналитический подход к количественной оценке вероятности превышения различных уровней движения грунта на площадке с учетом всех возможных землетрясений.(Подробнее: http://www.opensha.org/sites/opensha.org/files/PSHA_Primer_v2_0.pdf)

Вероятность превышения (PoE, PE) — PoE для движения грунта обеспечивает вероятность того, что движение грунта будет превышено в интересующем временном окне. Это основной вывод PSHA.

наверх <<

Период возврата, интервал повторения и вероятность превышения

Период возврата и интервал повторения — это разные вещи. Период возврата используется для описания выходов PSHA. Интервал повторяемости используется для описания поведения землетрясений при определенном разломе. Однако закономерность возникновения землетрясений — очень дискуссионная тема. Например, мы не обязательно моделируем отдельные землетрясения, которые происходят с регулярным интервалом, и поэтому использование периода повторяемости для сотрясения грунта может вводить в заблуждение, и движение грунта с определенной вероятностью превышения (PoE) является правильным термином. Например, мы должны описывать колебания грунта с вероятностью превышения 10% за 50 лет, а не колебания грунта с периодом повторяемости 475 лет.

Модель уровня сейсмичности — Представления известных и неизвестных источников разломов для целей оценки опасности землетрясений. Эта модель дает оценки того, где происходят землетрясения, с какой скоростью они происходят и какими могут быть магнитуды. Он включает данные об известных неисправностях и оценки неизвестных неисправностей. Оба компонента ограничены несколькими источниками данных, включая геологию землетрясений и модель разломов сообщества, каталог землетрясений GeoNet и сеть GeoNet GNSS.Окончательная модель уровня сейсмичности состоит из многокомпонентных моделей, которые позволяют нам учесть эпистемическую неопределенность.

Spectrum / Spectra — кривая, показывающая амплитуду (в случае анализа опасности это будет ускорение) по оси y в зависимости от периода по оси x. Итак, общий спектр должен показывать количество тряски в каждом периоде (сколько есть тряски каждого типа). Это производится для горизонтальных движений земли. (См. Диаграмму в глоссарии по землетрясениям USGS.)

наверх <<

UHS — Однородный спектр / спектры опасностей, обычно называемые «спектром» или «спектрами».

Vs30 — Средняя скорость поперечной волны на глубине 30 метров. Часто используется отдельно или вместе с Z1.0 и / или Z2.5 для представления характеристик площадки в моделях движения грунта (GMM).

Z1.0 — Глубина, на которой скорость поперечной волны достигает 1 км / с (1000 м / с). Часто используется вместе с Vs30 для представления характеристик площадки в моделях движения грунта (GMM).

Z2.5 — Глубина, на которой скорость поперечной волны достигает 2,5 км / с (2500 м / с). Часто используется вместе с Vs30 для представления характеристик площадки в моделях движения грунта (GMM).

наверх <<

ЗиЛ-131 КШМ, Советская Армейская машина 1/35 | AK Interactive

Бульдозер

D9, который используется Армией обороны Израиля (ЦАХАЛ) с 1956 года, является одним из лучших бульдозеров в мире. В октябре 2003 года компания Israel Aerospace Industries (IAI) разработала совершенно новый комплект броневой защиты — Daqhpor Memugan — для бульдозеров D9R, которые широко используются в Армии обороны Израиля.Этот комплект брони состоит из бронированной кабины с хорошей обзорностью, а также защиты двигателя, топливных и масляных баков, гидравлических и электрических систем.

Бульдозер D9R обладает хорошей защитой и может даже защищать от атаки РПГ после установки брони предкрылка. Легкое вооружение, такое как пулеметы, можно установить на крыше кабины для самообороны. Доказано, что это эффективная и прочная платформа боевой поддержки.

ИНФОРМАЦИЯ О КОМПЛЕКТЕ

Эта пластиковая модель бронированного бульдозера D9R в масштабе 1/35 прекрасно передает механическую красоту и вес реального автомобиля.Точное и точное моделирование рабочего бульдозерного отвала и рыхлителя; предусмотрены богатые детали интерьера кабины; дверь и окно могут быть построены в открытом или закрытом положении; включены работоспособные путевые ссылки; Предоставляются схемы окраски Вооруженных сил США и ЦАХАЛа.

Общая длина: 247 мм Ширина: 126 мм

La excadora D9 que ha sido utilizada por las Fuerzas de Defensa de Israel (FDI) desde 1956 es una de las mejores земного шара. В октябре 2003 года компания Israel Aerospace Industries (IAI) предоставила новое оборудование для защиты блиндажа, Дакхпор Мемуган, для раскопок D9R, которое было оснащено оборудованием для прямых иностранных инвестиций.Эсте коньюнто де блайнда констра де уна кабина слепой кон альта visibilidad, así como protección para motores, tanques de горючие y aceite y sistemas hidráulicos y eléctricos.

Бульдозер D9R представляет собой защищенную защиту и защиту от ролевых игр, которые были выпущены с армадурой лам. Se pueden montar armas ligeras como ametralladoras en la parte superior de la cabina para defenderse. Seha demostrado que es una plataforma de apoyo de combate eficiente y duradera.

ИНФОРМАЦИОННЫЙ КОМПЛЕКТ

Модель с пластиковым корпусом и 1/35 слепого бульдозера D9R представляет собой идеальную прекрасную механику и реальный песо. La hoja topadora y el desgarrador viables se modelan con Precisión y Precisión; se proporcionan detalles interiores de la cabina; la puerta y la ventana se pueden construir en posición abierta o cerrada; secluyen enlaces de histas viables; Se proporcionan esquemas de pintura de las Fuerzas Armadas de EE.UU. Y de las FDI.

Общая длина в продольном направлении: 247 мм, деактивация: 126 мм

Кшм Значение имени, пол, происхождение и нумерология

Согласно нумерологическому значению 6, Kshm — Ответственный, защитный, заботливый, уравновешенный, сочувствующий, дружелюбный, отличный строитель отношений, отличный родитель, щедрый и искренний.

Имя Кшм очень сентиментально. Kshm часто помогает в отношениях. Kshm несет ответственность и искренне помогает людям. Кшм всегда готов выслушать проблемы друзей и помочь им в любое время.

Кшм может сделать все, чтобы выразить любовь к семье. Ответственность, доброта, самоотверженность, сочувствие и верность — замечательные качества Kshm . Kshm может справиться со всем безупречно и очень надежен.

Примечание: пожалуйста, введите имя без заголовка.

Просмотр сведений о личности
Происхождение, страны, лунный зодиак
Оставьте свой отзыв
См. Отзывы других пользователей и
Полный анализ имени «kshm»

ЗиЛ131 КШМ Советская Армейская машина 1/35 ICM Models

ЗиЛ-131 был основным вседорожным грузовиком Советской Армии 1970-х и 80-х годов.Серийное производство было запущено в 1967 году. Автомобиль отличался высокой надежностью и проходимостью. Базовая модель использовалась в основном как личный транспорт или 5-тонный грузовой автомобиль. Они поставлялись в страны Варшавского договора, а также во многие страны Азии и Африки. Существовало несколько модификаций ЗиЛ-131 для Советской Армии и гражданского назначения, и одна из них — командирская машина КШМ. Всего с 1967 по 1990 год было выпущено около миллиона грузовиков. Небольшие партии шасси для различных автомобилей специального назначения производятся и сейчас.

ICM рекомендует краски Model Master для этого набора. Нажмите, чтобы ознакомиться с их полной линейкой эмалей, акрила, металлизаторов и спреев!

Это твое первое моделирование или твое первое моделирование за долгое время? Щелкните здесь, чтобы собрать все основные инструменты в одном удобном пакете!

________________________________

Подробная информация о продукте:

Масштаб: 1/35
Уровень квалификации: 3
Длина: 8,4 дюйма
Высота: 3,7 дюйма
Детали: 230
— Требуются покраска и сборка
— 10 литников
— Литые желто-коричневый
— Прозрачные детали
— Детали включают газовый баллон, запасную шину, ящики для хранения и стремянку
— Детализированный интерьер и шасси
— 8 черных виниловых шин с точным рисунком протектора
— Детализированный узел колеса
— Включает наклейки и руководства по окраске для следующие модификации:

1. ЗиЛ-131 КШМ, Советская Армия, 1986
2. ЗиЛ-131 КШМ, Чехословацкая армия, конец 1980-х годов
3. ЗиЛ-131 КШМ, Советская Армия, конец 1980-х годов
4. ЗиЛ 131 КШМ, Российская Армия, конец 2000-х годов
5. ЗиЛ-131 КШМ, Украинская Армия, конец 2000-х годов

— Включает декали без шаблонов покраски для следующих версий: 90 005

1. Гвардейский отряд
2. Группа советских войск в Германии
3. ГДР Народная армия
4. Польская армия
5. Российская армия
6. Украинская армия

— Иллюстрированная инструкция

Направляющая окраски:

Полуглянцевый белый
Полевой зеленый
Полуглянцевый черный
Плоский черный
Алюминий
Серебристый хром
Ржавчина
Красный указатель поворота
Янтарь указателя поворота
Средне-серый
Коричневый милитари
Кожа 90_000 ________________5 ______________ .